---

Основные электромагнитные параметры, ферритовых сердечников при- . ведены ;>..«абл».І«;" ■'

Сердечники из феррита обладают . большим удельным электрическим .

л

сопротивлением

енточные сердечники* В ферритовых

сердечниках потери, определяются главным образом магнитной вязкостью» Вид характеристики' £_о ( д В) для ферритовых и пермаллоевых сердеч­ников неодинаков» Ш р .-її- ’<

Сердечники из- ферритов имеютбольшее сопротивлениепотерьло сравнению с сердечниками ленточными -металяичеенийи- толциной от . 0,02 мм й тблде . ^см» черт. 15 приложения 3) следовательнопотери энергий й ферритовых сердечниках меньше, чем в ленточных сердечниках.

О

а-

Ф, 2-ЦЕ 4-

сновные расчетные зависимости ферритов приведены на черт» 2^--3'' приложения 2* /.< ;С ’-Ж іЯОСНОВНЫЕ ЭЛЕКТРОиГНИЖ®. МРАМЕТШ ФЕРРИТОВЫХ СЕРДЕЧНИКОВ

Таблица 1

І Инв, Ns подл, і ГЬдп. и дата | бзам. инв. № | Инн. N2 дубл. | Поди, и дата

'. нМшюи >'■ /•

ЧАСТОТНАЯ ЗАВИСШХЙ*МГНИїаой ПРОНИЦАЕЙОСТЙ .

(jU/ji) 0Ї ЧАСТОТЫ да ФЕРРИТОВ МАРОК І000Й4, 2000НИ і

® • І500НЙ.’

ІОООО

100

2000ШІ

шсампь шеі и

хооо

I5OOHU3

Ж *$ЛЇ

г*

юоонм -

10

ІД

хо₉о<

Черт® 3

■:

•Г

I

0СТ92-8453-74 ; Csp, 15

и из ЖшШ^Й'феррсиагніпной '

Основные электромагнитные параметры ленточных сердечников при­ведены в таблице 1« /. ■'

При выбореоптимальной толщины денты рекомендуется для снижен ния потерь на вихревые токи применять более тонкую ленту* Однако с уменьшением толщины ленты увеличивается коэрдетивная сила,, снижает­ся проницаемость и увеличивается прямоугольность петли гистерезиса

' (см. черт* 4 приложения 2). < / Л

Пермаллоевые сердечники имеют лучшую по* сравнению с ферритовы­ми температурную стабильность* Кроме того, пермаллоевые сердечники

обладают значительно большей, чем у ферритовых индукцией насыщения / при низкой остаточной индукции (см* табл* Хичерт. 5 приложения 2).

В ленточных сердечниках, помимо магнитной вязкости, обнаружива­ется влияние вихревых токов* Результирующий эффект от вихревых то­ков и магнитной вязкости проявляется в том, что динамическое сопро­тивление XU ( Л В) с ростом индукции (см* черт* ХЗ-Хб приложения 3) и частоты (см, Черт* 4 приложения 2} заметно падает по абсолютной z I величине*

f К недостаткам пермаллоевых сердечников следует е отнести такжеg

большую чем у ферритовых чувствительность к механическим воздейст-

VO ^?*0 ї⁴0

' jWii rr~я і

И6& mm вйптнзп p)/)' 'йізокгаїїанозїї йозивий 0ОИЇШН таоомэше втаюіота

г-

oooor

оооог

0000$:

ооосн?

GOODS

00009

03

:.‘0СТ92-8455-74.?’ Сер* .22?

Копировал . • ..._ Фоімй-л

^G

^{00192-8453-74 Сїр. 25}

^sP*» &

АВ, СУЛ ОУЛ

іЛ ■ О «S ' ’• «Э.■ • ,. • ■ 1Л

СМ Л1 . +»( ; W ■

Копировал Формат И

5г-*а»э <

ДВ_Л стл

■ 0ТО2--8455-Н .

Сэр»26

Подп. и дата ’

Икв. NS подл. 1 Подл. и дата ВзЛм. ина. № Инв. № дубл.

- — Л —

93 »^0

,■. ■ . . ® ? осЇ9г-&45з-$4 ;■

Р/Прилбкение

<....". • - ■ ///Справочкоё - :ї_:

/Зкввдленшя сш шпушоро тансФоттсо "

■ И ВЫВОД ОСНОВ» ЖЧЕТШХ ФШОТ ■

В связк е тем _$ что до сеговреиени ПОЛНОЙ Л

расчета импульсных трансформаторов деле сообразно привести в от- V раслевом стандарте некоторые теоретические нр^дасызши^ _;

Полная эквивалентная схема -импульсного трансформатора;

кокет быть получена с помощью уравиенмй, вытекающих из общей ' '7 . .-■■ ■: •:• <

■ теории четырехполюсниково На черт_е^ представлена упрощенная

^г эквивалентная схема импульсного трансформатора* Указанная ...эои** '
; • • • '■ • . .-.>.

валентная схема представлена в более удобном для расчетов виде <, Для этого все параметры вторичной; обмотки трансформаторов дривв“=

дены к первичной обмотке, предиолокив трансформатор; идеальным»

. Стр» ЗО

Ам»ммйй»іммммчмм*німмм»н*м*і>М«чй*ша*ммім*мм*м<М*

• ..•'■• _ч. ".• '■■■ ’ ' ’ "' > j •

•В г Ж источника импульсов; ’ ' .

Ну - внутреннее сопротивление источника импульсов; » активное сопротивление первичной обмотки (в расчетах его величиной пренебрегают); -

Cj - динамическая емкость первичной обмотки, объединенная с ‘емкостью генератора импульсов и приведенная к первичной

обмотке;-- .... !

С₂ - динамическая емкость вторичной обмотки, объединенная с емкостью нагрузки и приведенная к первичной обмотке; эквивалентная индуктивность рассеяния;

.Вдсопротивление нагрузки; ^v

П « коэффициент трансформации

соответственно сопротивление и индуктивность сердечника/ приведенная к первичной обмотке»

/ - * Зе т.

&ЄГГІ

Дв

мкГн

’ —- магнитная им

^z

ДВ - приращение

постоянная;

индукции, найденное по

где:

характеристике/?^;ДВ =J(H_cg) при заданном *

Я_о - определяют по характеристике R ₀-Ч/'(. Д В) при.вычисленном

д в< ■.-> ; ' '■■■'■ ■" ■ ■’

^^Эквйвалеюі^ схема импульсного трансформатора,) представлен- ная на черт^~ь достаточно сложна и описывается дифференциальным уравнением четвертого порядка*

Для целей инженерного расчета импульсного трансформатора возможен раздельный анализ процессов^ протекающих на различных - этапах его работы. Различают три этапам

: а) формирование переднего импульса )*| ’

б) формирование вершины импульса

в.)_: формирование спада импульса (^_Ср)«

При таком подходе к анализу работы импульсного трансформатора ■ на каждом отдельном этапе существенно упращается его эквивалент^ ная схема*

При рассмотрении этапа формирования переднего фронта импульса : ■ ■ ■ • ^ч> -

эквивалентная схема импульсного трансформатора (саи чєрт*⁴^-) ¹

упрощается за счет исключения элементов» оказывающих незначителъ- ное влияние на формирование переднего фронта импульсов ;

0

Черт.

/5? н

СТ92-8453-74 Стр^ЗЙ

В течение времени % ток намагничивания>в индуктивное- ■ ти не успевает вырасти до значительной величины₉ поэтому МОЖНО принять Z'lfr-®’⁰

Закон изменения напряжения на выходе в общем случае:

где: .■ ■ ■' . ; -,

- установившаяся величина выходного напряже^

■« о

£
а

z

ф

X

ос Ъ

Л X

S

3 ф се

XV

га

5

- достоянная времени* переднего фронта.

- волновое сопротивления

При/рА І решение .( 3 )'имеет колебательный характер, при tf = I - критический,; приI - апериодический. Оптимальное * ■значение: _опт « 0,7 (при этом выброс на переднем Фронте состав- ляет -4% от максимального значения импульса.)* В этом случае имеем:

• ■ '.'■■■ ■ НИЯ.

- коэффициент затухания

' 0СТ92-8453-74 ’ Ctp. 33

При исследовании формирования вершины иыпульсаэквивалентная

схема упрощается/если пренебречь влиянием индуктивности рассеяния . и. паразитным» емкббїями^^е^їП.''' Л

. Напрянения на паразитных емкостях меняются настолько медленно! что не .Доказывают заметного влияния на процесс формирования верзины⁵ / импульса* Индуктивность рассеяния L? составляет величину порядка нескольких процентов от индуктивности намагничивания L/C и ее влия- . нием так же можно пренебречь.

Если на вход черт.подается импульс напряжения прямоугольной^k формы, то. напряжение на выходе и ток намагничивания будут изменять­ся по законам: " . _:

Инв. № подл

. . 0СТ92^А53~74 Отр.з4 /

>

f : ГДЄ -J

^0} =Д-Е -

^Т2 W

<'■ Л"”"’ -nr-ur ■; «г г. . . . , .. >.

значение выходного напряжения яри t » О (отсчет времени с момента формирования перед­него фронта) | С постоянная времени вергаг?; .

эквивалентное сопротивление

*2

. Относительный спад вершины Л за время, действия импульса .равен: •

г. Шцщ_и)_ К(о}-и^(0)-е^ иуо) ■ ії, ^{? с} '

л 1 _ І'и •

Lw

Т
аким образом, заданная величина Л дри выбранном :сердечнике^д; Определяет число витков первичной обмотки При; выборе геомет^ л рии сердечника будем руководствоваться следудао ооюбражениямй: изменение магнитного состояния сердечника в даме черт. соответ** ствуат:/