I
|
Инв. № дубликата №|изм. 1 • |
Инв. № подлинника 2788 № изв. 1 ’ |
ОСТ 1 00195-76 С, 37 ! ! 4.4.3. Схема замещения с суммарными сопротивлениями преобразовывается в схему с одним эквивалентным источником (черт. 10,в). ’ £ - г2 ^3 Г2 . (68) Г2 + ГуТ27 Гр- (69) ' ЭКй ^2 * Г1 Г3 +г2 ’ где Е- ~ э,д‘-с* эквивалентного источника, В; "" сопРотивление эквивалентной схемы замещения, Ом.
Таким образом, схема замещения преобразуется в схему с одним эквивалентным источником и одним расчетным сопротивлением тр в омах (черт. ю!,/г):' Гр = r3Kg + Гв. <7°)
т =ЕЭ К. ё.. (71) , ±f< Гр * 1
R и R _ определяются по формулам: /1 *т /1 О г - Jjl22e_ Ll n-yt 7 Z 1 (72) т - Ік- Ге 2(г5+ гаЄ') ' J
U=ZK Г- . (73) К о
(шина ЦРУ), определяются по формулам: I . 1 1 Г, 7 (74) I = Г2 I - 3 J |
|
Ивв. № дубликата Яе|изм. 1 . - • ' |
Инв. Ng подлинника 2~l№> N? изв. |
ОСТ1 00195-76 С. 38 4.4.6.4. Производится проверка правильности расчетов. Полученные расчетным путем значения э.д.с. Е^, Е^ ? Ej в вольтах должны быть равны исходным данным: л £i г1-І ^1 +rs '■> E2 = I2r'2 +1К (^5) £3=І3 + У'е • J
r-t - ГвН- ВУ1 +RA1 * '■> Г2 - ГЄн. ВЦ 2 + £Л2 + rs= 2 + R,t3; ґ (76) 2 7-0.2 + RM. 2 7 _ 1RЛ.5 . ^5- 2 гє = ^Вн.Б +2 Уаи+Ъ +
и приводится к виду, удобному для расчета (черт. 14, а). ' <
- все источники э.д.с., кроме £y, принимаются замкнутыми накоротко, в результате чего схема принимает вид, указанный на черт. 14, б. В обозначении силы тока первая цифра указывает, каким источником вызван ток, вторая — ветвь рас— - | і щеткой схемы, по которой протекает ток; например: сила тока от источника і Е"^ во второй ветви; — полученная схема преобразовывается в эквивалентную схему замещения. (Последовательные преобразования приведены на черт. 14, в, г, д). Параллельно соединенные сопротивления заменяются эквивалентными 7^ , В омах: |
|
Инв. № дубликата |
|
||||||||||
|
Инв. № подлинника |
2788 |
||||||||||
|
№ |изм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
№ изв. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Схема замещения
|
Ина. № дубликата №|изм. | |
Инв. № подлинника 2788N° изв. ] |
ОСТ 1 00195-76 С. 4 3 1 г = . ' у, + 1 2 5 > (77) г = ^2 Э3 +^32 'J Последовательно соединенные сопротивления складываются: ^2 ~ ^3 ГЭ1 ? > (78) 7^) - 7*^ +Гэ3■} где 71, , — сопротивления ветвей схемы замещения (черт. 14), Ом; Э2 ' — определяется сила . тока в ветвях расчетной схемы: I = Е~ • 1V7 Гр ' ^32 ~ Г + Т>321 т - т > І-fS ^-1 + Т* о1 (79) тг J Г5 1І2 113 Т*? + Г*р Г2 Г -Г ± 1-15 113 + т.с 7 2 э J где ’А'З’ J7'4 }^15 ” СИЛЬІ 'тока ветвей расчетной схемы, А.
1 п sic Iс в амперах в ветвях схемы замещения, для чего суммируются силы ч-?b о тока в каждой ветви от всех источников с учетом их знаков: ■ч Л ~ ^21 7 h ~ ^21 ~ ^12 ’ ^3 г ;23 ’ ^5 5 . (80) > - -^-/4 + І2Ч- ’ ^5 “ ^15 + -^25 ' т - — ■ 6 |
ОСТ 1 00195-76 С. 44
Если действительное значение силы тока получится отрицательным, значит, ток течет в направлении, противоположном предварительно принятому направлению.
в
4.5.3.6. Полная сила тока
амперах определяется в месте КЗ как суммасилы тока КЗ от всех источников по формуле
~ +1-5 (81)
4.5.3.7. Производится проверка правильности расчета. Полученные расчетным путем значения э.д.с. Е^ , Е.2 вв°льтах должны быть равны исходным:
(82)
- J.2 г2 ^3 V3 * ^4 г4- ‘
4.6. Расчет минимального значения силы тока КЗ в сетях постоянного тока.
4.6.1. Минимальное значение силы тока КЗ в сетях постоянного тока
7^3 mln( q в амперах для выбора аппаратов при зашите проводов в диапазоне сил токов КЗ больше /772/7 (см. раздел 2), а также при оценке чувствительности аппаратов зашиты (см. раздел 6) определяется: в системе электроснабжения с генераторами — по внешним характеристикам в установившемся режиме для генераторов при минимальных оборотах, приведенным в справочном приложении 15 к настоящему стандарту; в системе электроснабжения с выпрямительными установками — по внешним характеристикам трансформаторно—выпрямительных установок в
прогретом состоянии, приведенным в справочном приложении 13 к настоящему стандарту, с учетом вольт-амперных характеристик аккумуляторных батарей, приведенных в справочном приложении 14 к настоящему стандарту (для батарей разреженных на 2 5% их номинальной емкости).
Инв. № дубликата №|изм.
Инв. № подлинника 2788 № изв.
пин
4.6.2. При сопротивлении защищаемого фидера > —— минимальное знане—
ние силы
где U,
тока КЗ определяется по формуле
— номинальное напряжение
— сопротивление провода и
(83)
защищаемой цепи, В,*
аппарата защиты защищаемого фидера, Ом.
— сумма номинальных токов параллельно работающих источников (генераторов или выпрямительных установок).
МЕТОДИКА ПРОВЕРКИ АППАРАТОВ ЗАЩИТЫ
НА. УСТОЙЧИВОСТЬ К ТОКАМ КЗ
Для проверки устойчивости аппаратов зашиты к токам КЗ необходимо определить достаточность их электродинамической устойчивости, термической устойчивости и коммутационной (включающей и отключающей) способности. Она определяется путем сравнения максимальной силы токов КЗ на шинах,
ОСТ1 00195-76 С. 45 '
к которым подсоединяются аппараты зашиты, с соответствующими допустимыми значениями силы токов, указанными в справочном приложении 12 к настоящему стандарту.
Предварительная проверка устойчивости аппаратов защиты к силе тока КЗ может быть проведена путем сравнения максимальной силы тока КЗ на клеммах источников с допустимой силой тока' КЗ для аппаратов зашиты.
Электродинамическая устойчивость проверяется у аппаратов защиты, имеющих собственную контактную систему, при замкнутом ее состоянии. Электродинамическая устойчивость аппаратов зашиты является достаточной для данной цепи, если выполняется условие:
L
(84)
y 1-у. доп ~ ппя сетей переменного тока и1 11 так ~~ 1 дао - для сетей постоянного тока:, - . - “7 ‘ У
где Ь и ~ значение ударной силы тока КЗ на шине, к которой подсоединяются
аппараты зашиты, А.’,
1р. доп “* Допустимое значение ударной! силы тока для аппарата зашиты сетей
переменного тока; приведено в справочном приложении 12 к насто- . яшему стандарту;
Z/7742X ” максимальное значение постоянной силы тока КЗ на шине, к которой подсоединяются аппараты защиты, А;
I ГП ОК. доп ~ допустимое значение максимальной силы тока для аппарата защиты сетей постоянного тока; і приведено в справочном приложении 12 к1 настоящему стандарту.
Д
Инв. № дубликата ’ №|изм.
Инв. № подлинника 2788 № нзв.
ля сетей переменного тока расчетное значение ударной силы тока трехфазного КЗ определяется по формуле (24), а для приближенных расчетов - по графику рекомендуемого приложения 2 к настоящему стандарту.При испытании на стенде систем электроснабжения значение Ly определяется при осциллографировании силы тока ( КЗ одновременно в трех фазах.
Д
определяется
ля сетей постоянного тока расчетное значение по формуле (71) для разомкнутых схем и по формуле (81) для замкнутых схем.При испытании на стенде систем электроснабжения значение определяется из осциллограммы силы токов КЗ на шинах.
Термическая устойчивость проверяется у аппаратов защиты с дистанционными органами отключения.
Термическая устойчивость аппаратов защиты является достаточной для данной цепи, если выполняется условие:
2 Ї?р.к8 (1 ) доп 7
где (1 і )— допустимая термическая устойчивость аппаратов защиты; приведена в справочном приложении 12 к настоящему стандарту для существующих аппаратов зашиты с дистанционными органами отключения;
Инв. № дубликата N° изм. 2
Инв. N° подлинника 2788 N° изв. 12160
t - время срабатывания аппарата зашиты, для которого указана его термическая устойчивость, с; приведено в справочном приложении, 12 к настоящему стандарту; ’
1Ср кд “ расчетное значение среднеквадратичной силы тока КЗ (за аппарат том защиты) за время его срабатывания t , А. ,
Значение среднеквадратичной силы тока КЗ за время срабатывания ' аппарата защиты с временем срабатывания более 0,005 с определяется по зави-1 симости периодической составляющей силы тока за время КЗ. Расчет периодической составляющей сипы тока производится по формуле (32). Приближенное зна- ' чение среднеквадратичной силы тока КЗ в сетях переменного тока для аппаратов 1 защиты с временем срабатывания 0,005 с определяется по данным графиков; черт. 2-5 рекомендуемого приложения 4 к настоящему стандарту, по которым , строятся зависимости периодической составляющей силы тока КЗ во времени. 1
Значение среднеквадратичной силы тока КЗ за время срабатывания аппарата защиты с временем срабатывания менее 0,005 с определяется по зависимости действующего значения полной силы тока. Расчет действующего значения полной силы тока проводится по формуле (31).
і
По полученной кривой силы тока КЗ по времени определяется среднеквадратичное значение силы тока за время срабатывания аппарата по формуле
