---

Значения константы скорости взаимодействия (гидролиза) паров амила (анилина) с влагой воздуха Кg и окисления паров гептила кислородом воздуха приведены в таблице В.6.

Таблица В. 6

В. 3 Значения допустимой суммарной утечки КРТ "0" и "Г”' в кольце­вом зазоре между тоннельной и расходной магистралями оценивать по СООТНОШеНИЮ:

- для гептила, амила (амилина), нафтила

_лCtJyr^+l(r3t^Ci ^^s-Ут Тс)

^ц , (В. 4)

ООП ⁹

^LC

102

Приложение Г
Ссправочное)

Порядок назначения допустимых норм утечки КРТ для марше­вых ЖРД РН

Г. 1 Исходным ограничением для расчета значения Сд_оп в пусковых клапанах ”0" и "Г" является допустимая концентрация паров КРТ в газе, заполняющем полость двигателя перед запуском, .

Значения С^_оп, исходя из условий, обеспечения пожаровзрывобезо­пасности ЖРД во время предстартовой подготовки РН, приведены в таблице В. 3 приложения В.

Допустимое повышение концентрации кислорода в нейтральном газе, заполняющем полость ЖРД, С$_м- 0,03 г/л.

Г.2 Значение допустимой суммарной утечки паров КРТ в полость двигателя через негерметичности пусковых клапанов вычислять по соотношениям:

-

&_доп-- г.інґ¹

Инв. N'Tio/iriJ Поди, и дата *|Взэм. инв.МИнв. №дубл. I Поди, и дЛтя

для гептила, амила (амилина), нафтила І21 , С Г. 13

Тс

- для винила и оксида

^_On-^^fC>'⁴

Значения К_с. принимать из таблицы В. 5 приложения В.

Г. 3 Исходным ограничением для расчета допустимой локальной утечки КРТ ”0" и 'Т" через дефекты негерметичности в соединениях и целом материале деталей и сборочных единиц низконапорных и высо- к

конапорных гидравлических магистралей ЖРД является допустимая концентрация паров КРТ в окружающем воздухе ф .

104ОСТ 134-1019-58

Г

с_3оп

.4 Значения допустимой локальной утечки КРТ ”0" и ’Т^м - гепти­ла, амила (анилина), оксида, винила через негерметичности гидрав­лических магистралей ЖРД С-^_ап вычислять по соотношению:

(Г. 33

где значение 2_Т определять по формуле (В.3);

Г.5 Значения допустимой локальной утечки турбинного газа через негерметичности газотурбинной системы определять по соотноше­нию:

Значения D_rи относятся к избыточному компоненту топлива

в газогенераторе.

EQ X

Н"подл.|Ilодп. и дата '*ЧВаам. инв.МИнв. Ы^сдубл. | Подп. и дуга

105

Инв. №подл.| Подп. и длтз *|В»зям. инв.МИнв. Ь£дубл. I Поди, и д$тя

Приложение Д (справочное)

Примеры расчета проектных норм герметичности

Д.1 Пример расчета проектных норм герметичности пневматических систем КА, РБ, РН

Д.1.1 Исходные данные

Д.1.1.1,Пневматическая система с общим объемом газонаполнения U=25,3 л. Заполняющий газ-гелий по ТУ 51-940 при начальном давле­нии Рр=20 МПа. Система расположена в герметичном отсеке, заполнен­ном сухим азотом при абсолютном давлении Ро=0,1 МПа. Свободный объем отсека Vo=250 л.

Условия эксплуатации: температура окружающей среды от О до 30 °С,

д

^ГЭ =1 год.

лительность эксплуатации объекта

Условия, ограничивающие величину допустимой негерметичности:

1. при эксплуатации не допускается потеря рабочего газа по при­чине негерметичности пневмосистемы в количестве, превышающем △ Mj_0/, = 0, 001 кг;

2. не допускается повышение объемной концентрации проникающего гелия в полости сухого отсека более, чем на ДС^ =1Z (0,01 ед.).

Д. 1.1.2 Пневматическая система привода антенн, солнечных батарей с общим объемом газонаполнения V=6,5 л. Заполняющий газ азот по ГОСТ 9293 при начальном давлении Рн=0,3 МПа. Система расположена в теплоизолированном негерметизированном отсеке. Температура в отсеке в процессе эксплуатации от 10 до 30 °С. Длительность эксплуатации объекта в условиях орбитального полета Т₃ = 5лет.

Условие, ограничивающее величину допустимой негерметичности:

не допускается за время эксплуатации объекта снижение абсолютно­го давления заполняющего газа в системе по причине ее негерметич­ности ниже значения Рк =0,02 МПа.

106

Инв. К'поші.і Поди, и дат:! ІВзям. инв.КІИнв. №дубл. I Поди, и дата

ОСТ 134-1019-98

Д. 1.2 Расчет проектной норны герметичности пневмосистемы по исходным данным Д. 1.1.1

р

Д. 1.2. 1 Величина допустимой утечки рабочего газа 0^_р при экс­плуатации системы в составе объекта, исходя из условия уменьшения его потерь (см. Д. 1.1.1а), определяется по соотношению (1), в котором значение f (Р, Т) =30,5•10'³кг/л (давление Рр =20 МПа, • средняя температура эксплуатации Т = 15 °С )

Р О,001 • 20

0₅ = 3,2-10' = 2,03-10 , Вт.

30, 5-10-1 р

Д. 1.2. 2 Величина допустимой утечки рабочего газа О$_0Г1 при экс­плуатации системы в составе объекта, исходя из условия предельной его концентрации в полости ’’сухого" отсека (см.Д 1.1.1 б), опреде­ляется по соотношению (?)

р _s О, 01 • 250 • 0,1

Од = 3,2-10' = 7,75-10 , Вт.

ООП I

Д.1.2.3. Для расчета проектной нормы герметичности принимается р минимальное значение из вычисленных по Д. 1.2. 1 и Д. 1.2. 2

Q&_p = 7,75-10 ° Вт.

Д.1.2.4 Исходя из требований к конструкции системы и условий, достижения необходимой чувствительности испытаний, возможностей производственной базы, соображений обеспечения безопасности кон­трольно-испытательных работ,в соответствии с ОСТ 92-4316 выбираются потенциальные методы контроля герметичности, условия и режимы испытании:

1. контроль методом "аквариума" при нагружении внутренним давле­нием воздуха Ри = 20 МПа;

2. масс-спектрометрический вакуумный контроль суммарной

10?

О

Инв. ЬНіодл.І Поди, и дата <-|Взэм. инв.МИнв. ЬІ^сдубл. I Поди, и д#іта

СТ 134-1019-98

герметичности при нагружении системы внутренним давлением . гелие­во-воздушной .смеси Ри = 5 МПа, концентрация гелия в смеси C=10Z.

Д. 1.2. 5. Выбираем номограмму А. 1.14 для рабочего газа гелия (Т = 293 К) и номограммы А. 1. 3 и А.4.5 для контрольных газов воз­духа и гелиево-воздушной смеси СС = 10Z), Т = 293 К.

Д.1.2.6 По номограмме А. 1.14 определяем номер пересчетной кривой-20 (см. 6. 2. 5в).

Д. 1.2. 7 По номограммам А. 1.3, А 4. 5 по кривой №20 и значению давления испытания Ри определяем графическим методом Оа<?л ^:

-при контроле методом "аквариума”

а_д„„ = 5-ю'^е, Вт;

-при контроле масс-спектрометрическим методом Q_St„= 4-Ю'⁷, Вт. '

Д.1.3 Расчет проектной нормы герметичности пневмосистемы по исходным данным Д. 1.1.2

Р

Д. 1.3. 1 Величина допустимой утечки рабочего газа при экс­плуатации системы в составе объекта (см.. Д. 1.1.2) определяется по соотношению (4) р 0,3*6,5 / 0,3 0,3 ‘ л

= 1,6-10 ( + In 1) = 1-Ю' Вт.

5 '0,02 0,02 /

Д. 1.3.2 Исходя из требований к конструкции системы, необходимой чувствительности контроля герметичности, возможности производствен­ной базы, соображений обеспечения безопасности контрольно-испыта­тельных работ,в соответствии с ОСТ 92-4316 принимаем в качестве по­тенциальных следующие методы контроля герметичности и режимы испы­тания:

-контроль суммарной герметичности системы масс-спектрометричес­ким вакуумным методом при нагружении системы внутренним давлением

108OCT 134-1019-9У

гелиево-воздушнои снеси Ри = 0, 3 МПа, концентрация гелия в снеси

С = 10 Z. - ;

Д.1.3.3 Выбираем по приложению А номограмму для рабочего газа азота при средней температуре эксплуатации системы 293 К и давлении Р=0,3 МПа - А. 1.3 и номограмму для контрольного газа (гелиево-воз­душной смеси с концентрацией гелия С=107. )- А. 4. 5.

Р -4

Д. 1.3. 4 По номограмме А. 1.3 для Р = 0, 3 МПа и &доп = 1*10 Вт определяем номер пересчетной кривой - 41.

Д. 1.3. 5 По номограмме А. 4. 5 по кривой №41 и значению давления испытания Ри = 0,3 МПа определяем значение проектного допуска герметичности

О_?ол = 1-ю Вт.

Д.2 Пример расчета проектных норм герметичности контейнеров- приборов и аппаратуры, приборных отсеков КА, РБ и РН

Д. 2. 1 Исходные данные

Герметичный контейнер приборов и аппаратуры. Свободный внутрен­ний объем полости контейнера Vo = 1250 л. Средняя толщина стенок герметичного контейнера 6 = 0,3 см. Заполняющая среда - азот при абсолютном давлении Ро = 0,1 МПа. Контейнер предназначен для работы в условиях окружающего космического вакуума.

Длительность эксплуатации в условиях орбитального полета - 5 лет Температурные вариации в полете в пределах от 10 до 40 °С.

Температурные изменения при хранении термоконтейнера в закрытом хранилище от 0 до 30 °С.

Длительность хранения термоконтейнера с приборами в хранилище не более 0,5 года , из них не менее 0,3 года - в холодный и влажный

10

9

Инв. М'подл.і Поди, и дата ^Взам. инв.МИнв. №дубл. I' Поди, и дзгта

период. Средняя температура в холодный и влажный период плюс 5 °С, среднее барометрическое давление Ра приблизительно 749 мм рт ст ?. или 0,102 МПа. Среднестатистическая величина давления рабочего га­за в полости контейнера в холодный и влажный период Ро = 0,094 МПа. Условия, ограничивающие величину допустимой негерметичности:

-не допускается потеря рабочего газа из объема герметичного кон­тейнера при эксплуатации более = 12 н-л;

-не допускается проникновение атмосферной влаги в полость кон­тейнера при хранении в холодный и влажный период более дМ^= 0. 01 кг.

Д.2.2 Величину допустимой утечки рабочего газа в процессе эк­сплуатации космического объекта в орбитальных условиях оценим по соотношению СЗ)

р ¹²'⁵с

&доп ^{= 3}'²'¹⁰ = ⁸'¹⁰ • Вт.

5

Д. 2.3 Соответствующее значение проектной нормы герметичности термоконтейнера определяем графическим способом

Д. 2. 3. 1 По номограмме А. 1.3 по значениям Р=0,1 МПа, Q^=8-10 Вт определяем номер пересчетной кривой - 39.

Д. 2.3.2 Исходя из требований к конструкции термоконтейнера, необходимой чувствительности контроля и др., в соответствии с ОСТ 92-4316 принимаем в качестве потенциального метода контроля герметичности - вакуумный масс-спектрометрический внутренним дав­лением гелиево-воздушной смеси с концентрацией гелия С = 10Z, Ри = 0,1 МПа, поэтому применим номограмму А. 4.5. Принимая во внима­ние номер пересчетной кривой - 39 при давлении Рн =0,1 МПа, находим значение

Qg_en= 8-Ю'⁶ Вт.

Д. 2. 4 Оценка значения проектной нормы герметичности, исходя из второго условия ( см. 6.3.1)

110

ОСТ і34-1019-98

Д. 2. 4. 1 Из соотношения С10> определ

дзп

_0, 001

3,2-10**

0,3

3
а доп

102,4 0,0018 + 4,70-10

О, 3

ri доп

О, З

₇ 0,0018’

0,094 )

О, 102

откуда

1,057-10

О, 6144

Решая уравнение.

Д. 2. 4. 2 Принимая

-спрктрометрическим

получим

условие

ч

' гіа_вЛ.

3

см.

*доп = 3' 65-10'

контроля герметичности вакуумным масс-

методом Ри = 0,1 МПа

С = 10Z, оценим по

соотношению (9) значение

-я

= ⁷'⁶*¹⁰

Значение

Д. 2. 5

качестве

СЗ, бЬ-ІО'³)³

0,3

6, 64 -10“²⁴

-24

(3,65-10“^Jl*

- (0,1-0)

О, 22-10-0, 3

З, 38-10"³ Вт.

7би ^опР^еД^{елено по} графику рисунка Б. 1,

О, 22 -IO'³ пуаз.

Из двух значений 0^ , рассчитанных по Д. 2. 3 и Д. 2. 4 в

проектной нормы герметичности принимаем меньшее ^Qdw = ⁸'¹⁰*^Вт- •

Д. о Пример расчета проектных норм герметичности обитаемого

отсека пилотируемых КА

Д.3.1 Исходные данные

Обитаемый модуль пилотируемого космического аппарата,

которого заполнен воздухом при абсолютном давлении Р = 0,12

Длительность эксплуатации в орбитальном полете - 5 лет.

объем

МПа.

і

і

f і f

і

і

OCT 134-1019-98

Средняя температура воздуха в жилых помещениях модуля Т

По условиям эксплуатации не допускается потеря заполняющей среды

(атмосферного воздуха) с утечкой через негерметичные элементы моду-

ля в количестве дМ^_л

1 кг за весь период эксплуатации.

контрольного газа при испытании