пйппйнйнійк 4
Рекомендуемое
УЧЕТ аШНИЯ ВЕТРА ИА (ЖОРОСТЪ ХОДА ОДОА
Растет величины потери скорости хода судна на каждом галсе (пробеге) при наличии ветра производится в таблице І и определяется
дмагцмтпідм?
- i]> <v)
гае Z% - измеренное значение скорости, узлы;
- расчетное значение буксировочной мощности, соответствующее измеренной на пробеге скорости хода судна
кВт; (л.с.) и чри V
д
*&=*%*-<*«>
ополнительная буксировочная мощность обусловленная действием ветра;в«=Си^АіЯҐ-СиІ6-<!Н?-4’'’* <«
а
гда jL, и В
4Вг
-
(ж);
Д. . - площадь проекции надводной насти судна на плоскость
перпендикулярную направлению движения (и?), определяется по чертежам судна, либо по таблице 2;
JJL - площадь проекции надводной части судна на диаметральную плоскость (м2), определяется по чертежам судна, либо по таблице 2;
S - периметр продольной проекции судна за. исключением ватерлинии и мачт (м), определяется по чертежам судна, либо по таблице 2;
С - расстояние от носовой оконечности до центра площади продольной проекции надводной части судна определяется по чертежам, либо по таблице 2;
М - число различимых в продольной проекции мачт и стоек определяется по чертежам судна, либо по таблице 2.
Значения коэффициентов . определяются .в зави
симости от направления относительного ветра по таблице 3. Значение ft находится из уравнения:
а-гс ft,), .... (ю)
’.где ft -измеренное на испытаниях истинное направление ветра, отсчитываемое от диаметральной плоскости в носовой оконечности судна (градусы);
- истинная скорость ветра, определяемая из следующих соотношений:
Г к (II)
где 'У'ио - измеренное на пробеге значение скорости ветра (м/с);
/(?) - коэффициент учитывающий изменение скорости ветра на эквивалентной высоте 5? , определяемый по графиіу
(черт.9).
C'-ffe')- коэффициент, учитывающий изменение скорости ветра в месте выполнения замеров на высоте %' . определяемые по графику (черт. 9) для случаев, когда измере- 'ния на судне выполняются на высоте менее 25 метров от поверхности воды (если 25м, с' = I)
;2 |
— характерный линейный размер, "эквивалентная" высота, определяемая из шедувцих зависимостей:' для судок с непрерывной надстройкой S = 0,5 h,, для судов с прерывистыми'надстройками g =0.5{+0.4h, |
где / Л л, |
|
относительная (кажущаяся) скорость ветра, ссштматсїдувіїая измеренной на галсе скорости хода судна - ЇГ (м/с).Л * . . л= О'™ |
•е£ * гсГдэе аияиикя вн ввнненоівхяэіі -doaio чіоогіозф |
|
||
('от) лдя *jy₽ адоойпол втаьоаоійоя&) вташгахишкяюи |
|
|||
e ООН ’V аинавтаї -odnoo eoaodiag |
|
|||
"з ■№&&£ -suxodnoo oaoeod -хэа хнеипиффеоя jnsoabHHBHHSodey |
|
|||
Относительный ветео |
j, 07* Тилйаи члоМонэ |
|
||
HtecLi adxes вивэзгавдпта |
|
|||
Истинный ветер |
олі вйьэа axoodoso |
|
||
Seda edxas аинаавейивн |
|
|||
Hfeii <h титтгДп rojX goHootUSi |
|
|||
ОЛ1 Л адеросіп та таКЛ> ядоойояз |
|
|||
uiapodn «Талон |
J-t ОЇ CO ЬЧ CM CO |
|||
тан&и£ Лапан |
м a |
Корректировка результате® скоростных испытаний на влияние ветра
Таблица 2
Тип.. судна. |
геометрические |
параметри |
||||
условия загрузки |
2 Д |
2ЛГ |
|
В |
С |
|
|
koA |
В* |
В |
^•АА |
4 9А |
|
Пассажирские суда И ТТЯрЛММ |
0,192 |
1,95 |
7,66 |
1,44 |
0,492 |
|
Грузовые суда со средним располаже- шеи машинной установки (в полном грузу) |
0,П1 |
1,67 |
7,80 |
1,51 |
0,490 |
|
Грузовые суда со средним расположе- наем машинной установки (в балласта) |
0,149 |
2,04 |
7,80 |
1,58 |
0,489 |
|
Грузовые суда с кормовым расположением immuHwnft уСТвНОВЕИ (в подлом пузу) |
0,122 |
1,75 |
7,80 |
1,51 |
0,550 |
|
Грузовые суда с кормовым расположением |
|
|
|
|
|
|
^балзгасте^44*™™ |
0Д5І |
2,06 |
7,80 |
1,58 |
0,526 |
|
Танкеры и рудовозы ср средним распело- |
|
|
|
|
|
|
(в полном грузу) Танкер» и рудовоза со средним расположением надстройки (в балласта) |
0,076 |
1,08 |
7,46 |
1,33 |
0,547 |
|
0,117 |
1,43 |
7,46 |
1,40 |
0,522 |
|
|
Танкера и рудовозы с кормовым расположением надстройки (в полном грузу) |
0,100 |
1,59 |
7,46 |
1,33 |
0,568 |
|
Танкеры и рудовозы с кормовым расположением надстройки (в балласта) |
0,121 |
1,68 |
7,46 |
1,40 |
0,537 |
|
Траулеры |
0,166 |
1,80 |
6,47 |
1,45 |
0,476 |
|
Буксиры |
0,236 |
1,43 |
4,05 |
1,86 |
0,405 |
|
Таблица З
м |
градуси |
Л |
|
Л |
4 |
|
|
|
г |
0 |
2,152 |
-5,00 |
0,243 |
-0,164 |
«• |
— |
— |
|
10 |
1,714 |
-3,33 |
0,145 |
-0,121 |
- |
- |
— |
|
20 |
1,818 |
-3,97 |
0,211 |
-0,143 |
- |
- |
0,033 |
і |
ЗО |
1,965 |
-4,81 |
0,243 |
-0,154 |
- |
|
0,041 |
|
40 |
2,333 |
-5,99 |
0,247 |
-0,190 |
- |
— ■ |
0,042 |
і |
50 |
1,726 |
-6,54 |
0,189 |
-0,173 |
0,348 |
— |
0,048 |
* |
60 |
0,913 |
-4,68 |
- |
-0,104 |
0,482 |
- |
0,052 |
|
70 |
0,457 |
-2,88 |
- |
-0,068 |
0,346 |
- . |
0,043 |
5 |
80 |
0,341 |
-0,91 |
- |
-0,031 |
— |
* |
0,032 |
1 |
90 |
0,355 |
— |
— |
— |
-0,247 |
— |
0,018 |
5 1 |
100 |
0,601 |
|
— |
- |
-0,372 |
- |
-0,020 |
ІІ |
НО |
0,651 |
1,29 |
— |
|
-0,582 |
|
-0,031 |
|
120 |
0,564 |
2,54 |
— |
- |
-0,748 |
— |
-0,024 |
3 1 |
130 |
-0,142 |
3,58 |
- |
0,047 |
-0,700 |
— |
-0,028 |
|
140 |
-0,677 |
3,64 |
|
0,069 |
-0,529 |
— |
-0,032 |
3 |
150 |
-0,723 |
3,14 |
- |
0,064 |
-0,475 |
- |
-0,032 |
|
160 |
-2,148 |
2,56 |
— |
0,081 |
|
1.27 |
-0,027 |
|
170 |
-2,707 |
3,97 |
-0,175 |
0.126 |
- |
1,81 |
— |
3 |
180 |
-2,529 |
3,76 |
-0,174 |
0,128 |
|
1,55 |
|
З 2
ШЯКЖШИЕ 5
Рекомендуемое
МЕТОДИКА ОТВДЕДЕНИЯ ГРАДУИРСЗОЧШХ ЗАВИСИМОСТИ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ТШЗаЛЕТРИЧЕСКОГО СПОСОБА ИЗМЕРЕНИЙ КРУТЯЩЕГО МСЫЕНТА НА ВАЛУ И УПОРА ГРЕШШ ВИНТ®
авдив подсшяия
Тензометрический способ определения крутящего момента на валу и упора гребных винтов заключается в измерении упругих деформаций вала с помощью соответствующе подобранных датчиков - тензо- резисторов в позволяет производить измерения упора гребных винтов При градуировке вала только по крутящему моменту без приложения к валу силы осевого сжатия (градуировке по упору).
Тензорезисторы для измерения крутящего момента должны наклеиваться на вал под углом 45° к продольной оси вала и ^вмещаться в двух взаимно перпендикулярных сторонах вала (тангенциальные тензомостн).
Тензорезисторы для измерения упора гребного винта (рабочие датчики воспринимающие осевую нагрузку) должны также располагаться на диаметрально противоположных сторонах вала и ориентироваться параллельно продольной оси вала (осевые тензомостн).
Особенность тензометрических измерений сил упора (по сравнению с измерениями крутящего момента) заключается в тем, что величина усилий фиксируемых измерительным тензомостом является суммарной;
Рл* &Р~, - - С»)где Риз„ - суммарная сила фиксируемая осевым тензомостом в И , (кгс);
Pg - осевая сила сжатия (упор.) в И, (кгс);
АР„ - тангенциальная составляющая суммарной силы (величина влияния крутящего момента на упор) в И, (кгс).
Для получения количественных значений сил упора гребного винта и крутящего момента в процессе проведения ходовых испытаний судна должна быть найдена “цена” деления каждого из регистраторов . (самописца, осциллографа и т.д.), определяемая величиной разбаланса ( &i ) соответствующего тензомоста. Зависимость между, разбаланс сом тензомостов ( Bi ) и нагрузкой должна определяться путем стен-1 довой градуировки вала.
Одновременно с градуировкой вала по крутящему моменту должна быть определена тангенциальная чувствительность осевого тензомоста - а Р„ - (величина поправочного коэффициента на влияние крутящего момента).
ВШ.
Погрешность задаваемой статической нагрузки при использовании градуировочных средств любой конструкции не должна превышать + (0,5-0,7)%.
Коэффициент тензочувствительности ( К ) используемых тензорезисторов должен определяться с погрешностью не превосходящей + (I,0-1,5)%.
Разметку вала и наклейку тензорезисторов по этой разметке^ необходимо обеспечивать с погрешностью не превосходящей + (0°30’-0°40*) относительно продольной оси вала.3. СТЕНДОВАЯ градуировка вала по крутящему жмту
При градуировке вала совместно с размещенными на нем тен- зомостами для измерения упора и крутящего момента долнно быть обеспечено:
Количество циклов испытаний при нагрузке вала крутящим моментом 5-7
Количество промевд’точных нагрузок в каждом цикле (точек испытаний при нагрузке и разгрузке) ...15-20