---

... . Поперечную усадку дЬ определяем по графику (см. мерт.З насто­ящего стандарта) в зависимости от значения

= ..⁵⁵⁰°. = 4600 Дж/ср?, Аб = 0,12мм .

* 1,2

Продольное укорочение на уровне продольной оси от швов, прик­репляющих накладки к верхнему поясу, составляет

= iaco,iaa§—= o,2o_w‘.

. <-/ ^сеч СЄУ 1x50,0

Продольное укорочение от приварки ребер жесткости и диафрагм определяем по о. 3.1.7 настоящего стандарта.

Значение Лр* находим по табл.1 настоящего стандарта. Толщи­на стенки 8 мм; толщина полок 12 и 16 мм; толщина диафрагм и ребер жесткости 6 мм, катет шва 5 мм. Значение Држ определяем линейной интерполяцией внутри интервала размеров и значений усадки АрЖ = 0,20 мм. ^мСтр. 72 ОСТ 92-1553-85~

Юу =• 2, если к стенке крепятся двусторонней сваркой с одной стороны ребра жёсткости, с другой - даафраопя (см.табл. 2 нестояще- го стандарта).

Продольное укорочение конструкции от приварки диафрагм и ребер Жесткости равно;

Др* ^к2’*’’ = 0,20x2x6 = 2,4 мм.

Общее предельное укорочение рассматриваемой конструкции ( см. черт, X настоящего приложения ) от всех швов, параллельных продоль­ной оси, ц всех швов, перпендикулярных продольной оси, составляет:

⁺ 2 ~i 1,Г "* 0,20 + 2,4 = 3,7 мм. J

П оперечное укорочение конструкции от продольных швов, формиру­ющих сечение балок, определяем по п.3.1.10 настоящего стандарта. Отношение

^■^л - 1Л ^в 2,0,

4^ 0,в

следовательно, в расчете учитываем поперечну» уседку верхних полок от приварки цоясных швов.

В нижнем поясе отноюенке

_s 2.7. ATzr 0,5 ’

<M^Barsexbiaa_t поперечную уседку от сварки пвясмых швов допускает­ся не учитывал, Сдаако, дед определения поперечного укорочения на уровне центра иедиюш Конструкции необход имо знать усадку нижнего пояса.

Даля погонной энергии, затрачиваемой на нагрев верхнего пояса ст сварки поясках швов, составляет

ОСТ 92-1553-85 Стр.73

7*4 > =£ • V -• ²^Д-' = 13500x1,25х-^£*2

' 2t_(n 2x1,2+ 0,в

= 12656 Ж/см,

где 13500 Дж/см - значение погонной энергии от одного прокода дву­стороннего поясного шва (см. п.1.1 настоящего приложения).

= 1,25 (см. п.1.1 настоящего приложения).

Поперечная усадка верхнего пояса равна 0,40 мм (см. черт. 3

'стандарта) при отношении

■ = ¹²⁶56 _{= 10547} лд/си,

1,2

Погонная энергия, затрачиваемая на нагрев нижнего дояса, равна:'

0_л/ л= Q , ■ ■²г~^д" ; ⁼ 13500x1,25х =

ИЧ 7*//) 2-і_йя>і_ст 2x1,6 + 0,8.

= 13500 Дж/см.

П

Ин в. № подл. Подп. и дата Взамен инв.Л Инв.Мдубл. Подп. и дата ОСТЄОг/AJ^^' . УММ

оперечная усадка нижнего пояса равна 0,32 мм при отношении ^п).= 0 8437 Дж/см.

■інп ^-»5

Укорочение конструкции в поперечном направлении на уровне

центра тяжести от швов, параллельных продольной оси конструкции, д8// _s 2х(0,40 + 0,32) ₌0_>7&мм

2

Поперечное укорочение конструкции от швов, прикрепляющих нак­ладки, ребра Жесткости и диафрагмы к балке (см. черт. І настоящего приложения), равно продольной усадке одного шва с наибольшим зна­чением погонной энергии (см. п.3.1.8 настоящего стандарта).

Погонная энергия при сварке швов, прикрепляющих накладки к по­ясу, равна 5500 Дж/см (см. п.1.2 настоящего приложения).

Погонная энергия при сварке швов, прикрепляющих ребра жесткос­ти или диафрагмы к верхнему поясу равна:

. Ўй - 7700 х 1,3 х ^2зД»² ~ 8000 Дж/см,

^/л 2x1,2 + 0,6

где 7700 Дж/см - средняя погонная энергия при сварке углового шваOCT 92-I553-3SS Стр.71

К атетом S мм механиаированньмя способами сварки (см. черт. 2 обяза­тельного приложения 3);

Т,30 - коэффициент, учитывающий наличие второго шва вузле крепления ребра жесткости или диафрагмы к верхнему поясу (см. ц.6 обязательного приложения 3j)_f при значении отношения

- 22^ « ₈₅₀₀ д^/смЗ _и & стоила.

1,2x0,6 + 0,5x0, б^г •

Погонная энергия при сварке швов, прикрепляющих ребра жесткос­ти или диафрагмы к нижнему поясу (см.черт. Т обязательного приложе­ния 3), равна:

Q = 7700 - 4G•—^22—— = 7700x1,35 х -^6 . = 8750 д^/см.

⁴ 2x1,6 + 0,6 -

Наибольшего значения погонная энергия достигает в случае при­варки ребра Жесткости и диафрагмы к нижнему поясу.

Определим продольную усадку вышеуказанного шва (см. л.2.1.1).

_Zz— = 87⁵⁰ , = 55,0 Дж/см³, 100x1,6 ’ ’

где ЮО - расстояние между ребрами жесткости и диафрагмами,

0>,ЗОхГОО“4 (см. черт. I настоящего стандарта).

Значение продольной усадки равно:

&L = 0,30х10"⁴х240 =0,072 мм, где 240 - длина швов, прикрепляющих ребра жесткости и диафрагмы к нижнему поясу балки.

Следовательно, поперечное укорочение конструкции от швов, пер­пендикулярных продольной оси, равно:

дв_х= 0,072x2 = 0,144 мм.’

Общре поперечное укорочение конструкции от швов, параллельных продольной оси, и швов, перпендикулярных продольной оси, равно:

△ 8 =аВ_й+ А В_х = 0,72 + 0,144 = 0,864 мм.

ОСТ 92-1553-85Стр,75

2. Определение деформаций изгиба .

   1. Определим стрелу прогиба балки от швов, параллельных про- дапьиой оси (см. П.3.2.Х).

Для определения значения (см. формулу (II) настоящего стандарта), необходимо определить значения * £<* для по­

лок и стенок балки (см. черт. 2 настоящего приложения).

Значение 6>?4_t« определяем по черт.10 в зависимости от значе-

НИЯ——— ...

Для верхней полки балки:

вЗ

&

О* =*16900«

' Ю»)

%(&)

= 16900 = 12700 Jfc/см,

2*^+^ 1x1,2+ 0,8

Значение откуда

. Значение

= 700 Лж/см³.

18

« 0,25 (см. черт .ТО настоящего стандарта),

0,25x15 =» 3,7 см

4л */' £ для верхней полки равно:

£ « ж й и Е

тг й и ж S S о СО

со

48 КЇ

я

с

§ Е

Ьпл є.

Для стенки:

= 3,4x1,6x32,1 = 173 см⁸

Є = 3,7x1,2x49,3 = 222,0 см³

Значение = 49,3 (см. черт. 2 настоящего приложения).

Дия нижней полки:

%/у= I690QX ■ ЗДі⁶’. = 13520 Дй/см,

' 1*4 2x1,6 +0,8 • -

S^ ₌ _I3520_ ₌3O2 Wom ' / .

А(нг>) 44,8

^^^л{цп ) _ п . то

0,12x2» = 3,4 см

<?// .= I690QX .-^2х0».§ = 8450. Дя/см.

Vic») 2x1,2 + 0,8

ТЬ Же в зоне сопряжения’ нижнего пояса -оф стенкой

:st

ГОСТ 1ЛНЛГ Ь»м«'!

6760 Ж/см

Стр, 76 ОСТ 92-1553-85

= І6900

х

/SO

to

о>

$80

Черт. 2

• *0

Значение

Ас*т

8450 ♦ 6760 _e 238

« о,1

ПІЛ!

* * £ I

= 0,510,1x80 « 4 см.

Значение Ь_Пл' е дан стенда в

зоне сопряжения ее о верх-

ним поясом равно:

X ф а п £П

4x0,8x46,7 = 149,5 см⁸

5 с

ж £

Тоне для стенки в зоне* сопряжения ее с нижним поясом:
4x0,8x29,3 =93,8 см⁸

Такимобразом,

ZjMi ® 230(222 - 173 + 149,5 - 93,8) .«= 104,7x230 = 24081 , /-/ ■

где 4 - количество зон пластических деформаций в сечении балки.

12x0,6x1,6³'
(2x0,6+0,8)²

= 0,0129

ГУСТ 2Л

• ОСТ 92-Г553-85 Стр.77

Стрела прогиба балки (см. п.3.2.1)

1 = ...^081.^00. =л 0,04 см
8x210000x128050

Стрелу прогиба ^2. определяем по формуле (13)

а + 2и + За +4а + 5а, ),

где Л = 100 см (см.черт. I настоящего приложения);

дб =0,012 см (см. п.1.2);

Лі/ = 2 (количество швов, прикрепляющих накладку к поясу).

У = Д ⁺ /? - + 0,25 = 0,29 см.

2. Определение грибовидности полок и балок

’• Угол поворота поясного листа определяем по формуле (15) (см. п. 3.2.4 настоящего стандарта)

/ % _а 0,075x0,6(0,6 + О.бхО.Ь + 1.2) ■■ . .

70/^9 (₀ б 0,5x0,8) (0,075x0,6 + 0,0375x0,8 + 1,2) + А^ФА²?

. (2x0,6+0,8Г

=0,0226 •

Стрела грибовидности верхней полки (см. формулу (16) настоя­щего стандарта) равна:

Д/C )= Aj- х 0,0226 = 0,169 см

Угол поворота нижнего поясного листа . 0,075x0.6(0,6 + 0.5Х0.8 + 1.6)

(0,6 + 0,5x0,8)(0,075x0,6 + 0,0375x0,8 + 1,6) +Стр.78 OCT 92-1553-85

Стрела грибовидноети нижней полки равна:

Г _гx 0,0129 =? 0,181 мм

]2(Hfy Z

2. Определение технологических припусков

Значение припуска на длину элементов, формирующих, сечение, определяем. по фореле (18) настоящего стандарта, принимая значение »

ЦррзО, т.к, заготовки получаются механической резкой.

Значение припуска на длину полок и стенки балки (I) (см. черт. X настоящего приложения) равно:

П - 1,1 + 0,20 + 2,4 =г 4,0 мм.

Значение припуска на размеры элементов в поперечном направле­нии не значительно и им можно пренебречь.

Значение стрелы обратного выгиба определяем по п.4.2.5 насто-

І„ УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ письмом Министерства о* 29.01.861* Л ДО-6

* ® Зам. ИЗВ. 922.1563.2-89

формат: U

Стр.

2 3 8

19

42

47

49

57

Справочное

ПИМ

гіу«&ЙИ

вибрационной обработки сварной балки

6. Пример определения значений деформа-

63

. , -

Стр.80 OCT ^Z-ISSb-BS'

СОДЕРЇАЙИЕ

І. Основне появления

Л. Определение уеадиц сварных соединений

3. Определение обцих деформаций конструкций

4. Типовые технологические метода и средства определения деформаций