Стр- 62 ОСТ 92-І553-8У
ПРИЯОЛЕНИЕ 5 Справочное
СХЕМА ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕСС* ВИБРАЦИОННОЙ
ОБРАБОТКИ СВАРНОЙ БАЛКИ
Требования безопасно е-тц
При выполнении работ по снятию остаточных напряжений 7 вибрационный способом следует соблюдать требования безопасности в соответствии с действующими на предприятии инструкциями.
Крепежные элементы должны быть надежно затянуты, ослабление их в процессе работы не допускается.
Обрабатываемые сварные конструкции необходимо установить на резиновые опоры таким образом, чтобы обеспечивалось ид устойчивое положение.
У
Mt « uwu I у е*и. jw “«ид
становка и крепление вибровозбудителя к конструкции должны производиться при отключенной вкброустановкеВибрационное оборудование должно быть заземлено,
В случае неисправности вибровоабудителя ело следует не- с медленно отключить от сети, и дальнейюее проведение работ допус- кается только после устранения неисправности.
? 1.5. Во время виброобрабоТки не допускается непосредственный'
контакт оператора с обрабатываемым изделием и вийровозбудитеяем.
При выполнении вибрационной обработки лица, не связанные с выполнением данной технологической операции, на должны находится вблизи работающего вибрационного оборудования.
Не допускается наличие на обрабатываемо® сварной коаст- <■ рукции незакрепленных предметов.
1.8. В процессе вибрационно® обработки оператор должен нахо-
Н диться в непосредственной близости от места включения виброВозбу- g дителя, включение' и отключение вибровоэбудителя должны производи-’
><т:
П
Стр>. 64 ОСТ 92-1553-85
ться с кнопочного пульта управления.
Схема технологического процесса вибрационной обработки
Установить сварную конструкцию на резиновые опоры таким образом, чтобы ее центр тяжести находился в нижнем положении. Каждая опора должна располагаться так, чтобы она воспринимала приблизительно равную часть масса конструкции. Количество опор должно быть минимальным при условии сохранения конструкцией устойчивого положения и возможности свободно колебаться при вибрационном наг-
Женяи. Цдоцадь поверхности соприкосновения опоры с изделием должна быть минимальной.
Выставить необходимый дебаланс в вибровозбудителе.
Прикрепить вцбровозбудитель к обрабатываемому изделию зажима
м
Мяв, М подх I Подп» и дата (Взамен иив.м Им в. Мдубл* J Нодп. и дата *
и тяжелого типа на местах или вблизи мест, подвергаемых впоследствии механической обработке.Перед креплением вибровозбудителя необходимо произвести наружный осмотр конструкции на отсутствие заусенцев, металлических опилок, сварочных брызг, шлака и т.п. Следует убедиться, что вибровозбудитель прилегает к изделию без зазора.
Установить вибропреобразователь (датчик) виброизмеритель- ного прибора на противоположном, относительно вибровозбудителя, конце сварной конструкции.
Включить вибрационную установку и плавным изменением Частоте колебаний вибровозбудителя добиться максимальной амплитуды Колебаний изделия (резонанса).
Выявить о помощью виброиэмерительной аппаратуры на сварной конструкции зоны пучности (максимальной реакции изделия ■ узла), т.е. точки с максимальной амплитудой колебаний, а также узловые линии, которые необходимо обозначать мелом.
Отключить вибрационную установку. Откорректировать поло-ОСТ 92-І553-85стр.6^ женив опор, установить <мх на узловых линиях.
Повторить переход 2.^, начать отсчет времени обработки,.
Do истечении промежутка времени, необходимого для Й,5±О,^ тыс. циклов колебаний, перестроить вибровозбудитель на следующую резонансну» частоту и выполнить виброобрабэтку в той же последа- вательности.
При необходимости произвести вибрационную обработку на всех частотах в пределах д иапазона рабЬчих частот данного вибрационного оборудования (например, диапазон рабочих частот вибровозбудителя составляет от 8 до 200 с-1, & «собственная частота колебаний сварной конструкции составляет ЗІ, ©I, S3, TL2, И 7, 190 с"1. Необходимо выполнить виброобработку на каждой из этих частот в течение требуемого промежутка времени в зависимости<от точности изготовления сварной конструкции и требований КД по значениям максимальных отклонений).
Отключить вибрационную установку от электрической сети. Измерить значения остаточных напряжений в контрольных точках сварной конструкции, сравнить полученные значения с уровнем остаточных напряжений до виброобработки.
Принять решение о прекращении или продолжении вибрационного нагружения изделия. Измерять остаточные напряжения допускается одним из известных неразрушающих способов, например магнитоупругим.
В случае, если остаточные напряжения остались высокими, следует продолжить виброобработку, предварительно перекантовав конструкцию на угол 90° м переустановив вибровозбудитель в другую точку (см. п.2.5 настоящего приложения).
В
Я
а
я
X
<©
§
§
ферм*?: II
целях повышения эффективности вибрационной обработки др- пускается использовать дополнительное нагружение конструкции (в качестве дополнительного груза используется тара с металлической дробью). . - ’Фрвма 3 OCT 921.2-72
Стр, 6S ОСТ 92-1553-65
Повторить переходы, перечисленные в пп.2.3 - 2.9.
Общий вид, сварной конструкции с установленными на ней виброеозбудитеяеи, вибролреобразоватедем и схема расположения опор под обрабатываемой конструкцией
ВиіїровозІЇудитепь Ё>и8ролрео8разо бате ль
: А<O
Ина. # падл. Подп. и дата Взамен» Hajj Ии tu Ждўб^. | ~ Подо, а дата
ОСТ бОё/с?
CT 92-1553-85 Огр.67ПРИЛОЖЕНИЕ 6 рекомендуемое
•; ПРИМЕР ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЗНАЧЕНИЙ ДЕФОРМАЦИЙ КОНСТРУКЦИИ И ЕЕ ЭЛЕМЕНТОВ, НЕОБХОДИМЫХ ДЛЯ РАЗРАБОТКИ ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КОНСТРУКЦИИ С ЗАДАННОЙ точностью»
Для определения деформаций конструкции необходимо знать: геометрические характеристики поперечного сечения конструкции; количество продольных и поперечных швов в конструкции;
погонную энергию при сварке каждого шва;
механические свойства стали, из которой изготавливается конструкция.
Общий вид конструкции, рассматриваемой в примере расчета деформаций от сварки, представлен на черт. I настоящего приложения.
Геометрические характеристики поперечного сечения бааок представлены в таблице настоящего приложения.
Продольными швами, параллельными продольной оси конструкции, являются поясные швы, формирующие сечение на каждой балке (см. черт. I, поз.1 настоящего приложения);
поперечными ивами, перпендикулярными продольной оси конструкции, являются швы, прикрепляющие накладки (см. черт. I, поз.2) к верхним палкам балок; швы, прикрепляющие ребра жесткости (см.
черт. I, поз.4); швы, прикрепляющие диафрагмы (см. черт. I, поз.З).
Погонную энергию определяем по п.5 обязательного приложения 3' (по известным катетам швов).
Определение общих деформаций укорочения *
Определим продольное укорочение конструкции от швов, параллельных продольной оси и формирующих сечение балок (см. п.3.1.4).
Для определения <бор(см. черт. I стандарта) следует определить площадь условней полосы, равную сумме площадей всех полос, составляющих сечение балки, и условную погонную энергию;равиую суммеIUV1 VOJ>M« 1 •
Стр. 68 OCT 92-1553-85
ПОГОННЫХ энергий всех швов, формирующих сечение банки.
Иив. № под*.I Поди. ■ дата |Взамен мдаД4 Ина. Мдубл. ІІіодп. и дата
I - балка (2 иг.); 2 - накладка (6 ат. из листа 200x10); 3 - диафрагма (6 ат. из листа 200x6-); 4 - ребро жесткости (12 ат. из лйс-
• та 75x6). Материал - Сталь ВСт 3 ио. Стрела прогиба конструкции не более Зш
Черт, I
tonur . АД
|
іИнв. )£ подл. |
Поди, и дата |
Взамен инвЛ |
Инв. Мдубл. |
Подп. и дата |
|
осгюг/м |
|
|
|
■ |
|
Геометрические характеристики поперечного сечения балки. Эскиз сечения |
Элементы сечения балки |
Статический момент инерции относительно оси П-П, см3 |
Расстояние от оси П-П до центра тяжести сечения оси 1-І, см |
Момент инерции сечения относительно оси 1-І, см4 |
|||||||||||||||
|
Номер |
Размер, см |
Площадь, см^ |
|||||||||||||||||
|
■ 1 |
15 |
|
|
I 2 3 |
15x1,2 80x0,8 28x1,6 . |
18,0 64,0 44,8 |
6321 |
49,Э |
128050 |
||||||||||
|
і *9,9 |
|
|
ftA |
||||||||||||||||
|
±j |
X |
,т? |
|||||||||||||||||
|
J |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
9 J |
|
|||||||||||||||||
126,8
Формат А4
ОСТ 92-1558-85 Стр.69
13500
Инв. У пода. I Подп. и дата | Взамен мнь.Ц • Инв. МдублЦ 11од н. и дат а
10547 Дд/см3 .
с«
Sd
Стр. 70 ОСТ 92Л553-8У
Суммарное значение Ьі равно:
L Ь t = 15x1,2 + 80x0 + 28x1,6 і*< *• L
Суммарное значение . равно:
j><' U) 1:
Значение погонной энергии от сварки верхнего поясного шва в данном случае равно значению погонной энергии от сварки нижнего неясного шва, т.н. катеты равны (см. черт. I настоящего приложения).
Значение погонной энергии от сварки поясных швов определяем по ип. 5 и 6 приложения 3. Для одного прохода шва катетом 6 мм, выполненного автоматической сваркой, значение составляет 13500 ДК/см (см. черт. 2 обязательного приложения 3).
В рассматриваемо» конструкции сварка двусторонняя. Наличие второго шва учитывается коэффициентом К4 (см. п.6 обязательного Приложения 3), равным 1,25 при бт- 230 Mia и значении отношения
U. ^0,5^ 1,2x0,8 + 0,5x0,8«
Таким образом, погонная энергия от сварки поясных швов равна:
/^= 1,25x13500 = 16900 Дк/см, а суммарное значение ft, равно:
ft, = 2x16900 = 33750 Дж/см.
Значение <5/^ (см. черт. I) для стали с пределом текучести 230 МПа и значении отношения
~ ~ ~12б5з ~ да/см3, составляет 1,8х1(Г
Продольное укорочение конструкции на уровне центра тяжести балок от швов, параллельных продольной оси , равно:
△ 4Л= ІЛхПГ4 х 6000 - ІД мм.
■
Ин в. № подл. Подп. и дата Взамен иив.4 Инв.Мдубл.1 Подп.и дата
ОСТбОг/гЛ^Я^'^А.
OCT 92-I553-8S Стр.71Определение продольного укорочения констрдксрш от швов» ■перпендикулярных продольной оси
Такими швами являются швц, прикрепляющие поясные накладки (поз.2), и швы, прикрепляющие ребра Жесткости (доз. 4) щ Диафрагмы (поз.З) (см. черт. I настоящего приложения ).
Продольное укорочение от швов, приклепряюпдо накладки ос верхним поясам балок, определяем по п.З.Т.6 стандарта.
Доля погонной энергии, затрачиваемой на нагрев полк» при сварке накладок, определяем по о .II обязательного приложения 3 (ри, таблицу обязательного приложения 3)
а = 2^£2 . о = 2x1,2 7700 5500
Г(ч) 2-і". +t* 7 2x1,2 + 1,0
іде 7700 Дж/см - погонная энергия от сварки щво©/ прикрепляюидх накладки к верхнему поясу, определяемая по известному катету шва (Кщ = 5), выполненному механизированной сваркой (см. п.5* обязательного приложения 3).
