Тип двигателя:
Тип подшипника: коренной подшипник с буртом
Антифрикционный сплав: G—CuPb24Sn (ГОСТ 28813)
Материал корпуса: серый чугун
Диаметр корпуса dH: 1 1О+О'°22мм
Толщина стенки 5|о1: 3,455+0’0*5 мм
Толщина стальной основы $р 3 мм
Толщина слоя антифрикционого подшипникового сплава «0,5 мм
Толщина бурта стальной основы sn: 3 мм
Диаметр бурта Dn: 128 мм
Ширина подшипника В: 39,82_одтмм
Расстояние между буртами ап: зу™>05 мм
Контрольная нагрузка Fc: 18000 Н (метод А)
А.2.2 Расчетное снижение толщины подшипникового слоя относительно стальной основы
Сталь/свинцовый сплав; сталь/оловянный сплав: 52rcd = s2- |( мм (нет снижения).
Сталь/медныи сплав: s2 rcd= — = —= 0,25 мм
S') І V
Сталь/алюминисвый сплав: 52rcd= = ’ мм
А.2.3 Площадь эффективного поперечного сечения Лс|г
Площадь эффективного поперечного сечения Ле(Т — при расчетах используют формулу
Aff = Чоі.еІЇ ■ В + sn(Dn— rfH),
где Xlot.cff — снижение ТОЛЩИНЫ стенки (т.е. 5| + 52,red)
^іы.еіт = 3 + 0,25 = 3,25 мм
Следовательно, для данной реальной толщины стенки 3,25 мм,
Ліг = (3,25-39,82) + 3(128 - НО) = 183,4 мм2.
Для определения коэффициента напряжения Ф по диаграмме рисунка А.1, эффективную толщину стенки (подшипника и бурта) 51о| е(г рассчитывают по формуле _ Ап 183,4_ . „
■Їіоі.еії - ~ ~34 5.55 мм
ап
А.2.4 Деформация сжатия под контрольной нагрузкой Ered
Деформацию сжатия под контрольной нагрузкой ftcd рассчитывают по формуле г _rfHx^ , ,П6 110x18000 , 1П-6_ПП,С
Дел " х 6 х10 = — —. х 6 х 10 — 0,065 мм.
Літ 183,4
А.2.5 Выступание а
В соответствии с рисунком а = 0,050 — 0,080 мм.
Допуск на выступание Та= 0,030 мм.
А.2.6 Деформация сжатия е
Примечание — Если диаметр постели контрольного блока превышает наибольший диаметр корпуса, то е увеличивают на это значение.
Минимальную деформацию сжатия е,,,,,, рассчитывают по формуле 2 2
Eniin = ~ • (fi'rcd + amin) = - ■ (0,065 + 0,050)= 0,073 мм. л п
Максимальную деформацию сжатия е||ШХ рассчитывают по формуле 2 2
Чпах = - Т« + (Ъп + emjn) = - ■ 0,030 + (0,022 + 0,073) = 0,114 мм. л 11 тс
где Г,/|| — поле допуска на диаметр корпуса г/н.
А.2.7 Тангенциальная нагрузка Л;я|1
•Sot, еіт _ 5,55_ « «с
</н 110 ’
(рисунок А.1).
Не требуется в данном случае.
Коэффициент напряжения Ф определяют по диаграмме рисунка А.1
Ф = 1,75 х 105 Н/мм2.
Используя это значение Ф, минимальное и максимальное тангенциальное напря жение вычисляют по формулам:
Ф 1,75 • 105 . ,, „ ,. . 2
ст|ап. min "" ‘ emin ” 110 ^,073 — 116.8 Н/мм ,
Ф 1,75-10s „ .. . , о-, . .., 2
°lan, max — ' Етах ~ 110 ' 182,4 Н/ММ
Таким образом среднюю тангенциальную нагрузку вычисляют по формуле '
1 — шатунный подшипник; 2 — коренной подшипник
Рисунок А.1
ПРИЛОЖЕНИЕ Б
(справочное)
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ
ГОСТ 28813—90 Подшипники скольжения. Металлические многослойные материалы для тонкостенных подшипников скольженияУДК 621.822.5.001.4:006.354 ОКС21.100.10 Г16 ОКП4182Ю
Ключевые слова: подшипники, подшипники скольжения, испытания, методы испытаний, показатели качества материалов, размеры
Редактор Р.Г Говердовская
Технический редактор ЛА. Кузнецова
Корректор В. И. Кануркина
Компьютерная верстка Е.Н. Мартемьянова
Изд. лиц. № 021007 от 10.08.95. Сдано в набор 19.04.96. Подписано в печать 28.06.96.
Усл. печ. л. 3,49. Уч.-изд. л. 3,10. Тираж 466 экз. С3554. Зак. 305.
ИПК Издательство стандартов
107076, Москва, Колодезный пер., 14.
Набрано в Издательстве на ПЭВМ
Филиал ИПК Издательство стандартов — тип. “Московский печатник”
Москва, Лялин пер., 6.