Окончание таолицы 3
Сг и Pr рассчитывают по формулам (1, 2, 3). Формулы (1, 2, 3) используют также для определения ресурса комплекта однорядных подшипников, работающих как один узел, как указано в 5.1.1. В этом случае расчетную грузоподъемность Сг вычисляют для всего комплекта подшипников, а эквивалентную нагрузку Рг вычисляют как общую нагрузку, действующую на узел с использованием коэффициентов X и Y, указанных в 5.2.1.2. .
Формула ресурса (4) дает точные результаты расчета в широком диапазоне нагрузок, действующих на подшипник. Однако весьма тяжелые нагрузки могут вызвать недопустимо большие пластичные деформации в контакте шариков с дорожками качения. Поэтому потребитель должен консультироваться у изготовителя подшипников относительно применяемости формулы расчета ресурса в случаях, когда Рг превышает Сог или 0,5 Сгдаже незначительно.
ПОДШИПНИКИ УПОРНЫЕ И УПОРНО-РАДИАЛЬНЫЕ ШАРИКОВЫЕ
Базовая динамическая осевая расчетная грузоподъемность
Однорядные подшипники
Базовая динамическая осевая расчетная грузоподъемность (Са) для шариковых упорных и упорно-радиальных однорядных, одинарных или двойных подшипников равна
при Ду < 25,4 мм и а = 90’
Ca=Z>m/cZ2/3 Ду1’8 (5)
при Ду < 25,4 мм и а / 90°
G = W(cos а)0,7 tg а (6)
лрж Ду > 25,4 мм и а = 90*
С, = 3,647 Wc Z2/3 ДЛ4; (7)
при Ду > 25,4 мм и а / 90°
Са= 3,647 Wc(cos а)0’7 tg а Z2/J Ду1’4 (8)
где Z — число шариков, воспринимающих нагрузку д одном направлении; Ьт = 1,3.
Значения fc для шариковых упорных и упорно-радиальных подшипников приведены в таблице 4 и применимы к подшипникам с радиусом желоба не более 0,541V
Грузоподъемность подшипника не всегда увеличивается при применений меньшего радиуса желоба, но уменьшается при применении большего радиуса желоба.
Таблица 4 — Значения fc для шариковых упорных и упорно-радиальных подшипников
fl? I |
а = 90' |
ІХм cos а* Z)jiw |
Л |
||
а = 45‘,< |
а = 60' |
а = 75' |
|||
0,01 |
36,7 |
0,01 |
42,1 |
39,2 |
37,3 |
0,02 |
45,2 |
0,02 |
51,7 |
48,1 |
45,9 |
0,03 |
51,1 |
0,03 |
58,2 |
54,2 |
51,7 |
0,04 |
55,7 |
0,04 |
63,3 |
58,9 |
56,1 |
0,05 |
59,5 |
0,05 |
67,3 |
62,6 |
59.7 |
0,06 |
62,9 |
0,06 |
70,7 |
65,8 |
62,7 |
0,07 |
65,8 |
0,07 |
73,5 |
68,4 |
65.2 |
0,08 |
68,5 |
0,08 |
75,9 |
70,7 |
67,3 |
0,09 |
71,0 |
0,09 |
78,0 |
72,6 |
69.2 |
0,10 |
73,3 |
0,10 |
79,7 |
74,2 |
70.7 |
0,11 |
75,4 |
0,11 |
81,1 |
75,5 |
— |
0,12 |
77,4 |
0,12 |
82,3 |
76,6 |
— |
0,13 |
79,3 |
0,13 |
83,3 |
77,5 |
— |
0,14 |
81,1- |
0,14 |
84,1 |
78,3 |
— |
0,15 |
82,7 |
0,15 |
84,7 |
78,8 |
— |
0,16 |
84,4 |
0,16 |
85,1 |
79,2 |
— |
0,17 |
85,9 |
0,17 |
$5,4 |
79,5 |
— |
0,18 |
87,4 |
0,18 |
85,5 |
79,6 |
— |
0,19 |
88,8 |
0,19 |
85,5 |
79,6 |
— |
0,20 |
90,2 |
0,20 |
85,4 |
79,5 |
— |
0,21 |
91,5 |
0,21 |
85,2 |
: |
— |
0,22 |
92,8 |
0,22 |
84,9 |
—. |
— |
0,23 |
94,4 |
0,23 |
84,5 |
— |
— |
0,24 |
95,3 |
0,24 |
84,0 |
— |
— |
0,25 |
96,4 |
0,25 |
83,4 |
|
— |
0,26 |
97,6 |
0,26 |
82,8 |
— |
— |
0,27 |
98,7 |
0,27 |
82,0 |
— |
— |
Окончание таблицы 4
fl? |
a-90’ |
D.cos a* |
л |
|||
a = 45‘” |
a * 60' |
a = 75' |
||||
0,28 |
99,8 |
0,28 |
81,3 |
|||
0,29 |
100,8 |
0,29 |
80,4 |
— |
— |
|
0,30 |
101,9 |
0,30 |
79,6 |
— |
— |
|
0,31 |
102,9 |
— |
— |
—■ |
— |
|
0,32 |
103,9 |
— |
— |
— |
— |
|
0,33 |
104,8 |
— |
— |
— |
|
|
0,34 |
105,8 |
— |
— |
— |
— |
|
0,35 |
106,7 |
— |
— |
— |
— |
|
Д, Д^еова •Значения fc для -=г- или —■= и/или углов контакта а, не указанных в таили- Z/pw Dpw це, определяют линейным интерполированием |
||||||
••Для упорно-радиальных подшипников a £ 45 . Значения для a = 45’ |
даны для |
|||||
того, чтобы обеспечить интерполяцию значений для а между 45* и 60 |
|
Подшипники с двумя или более рядами шариков
Базовую динамическую осевую расчетную грузоподъемность для шариковых упорных и упорно-радиальных подшипников с двумя или более рядами одинаковых шариков и воспринимающих нагрузку в одном направлении рассчитывают по формуле
Са = (Z + Zi +,...,+ Zn)
(9)
Расчетные грузоподъемности Cai, Са2,..., Can для рядов с числами шариков Z), Zi,..., Zn вычисляют по соответствующим формулам (5, 6, 7, 8).
Динамическая эквивалентная осевая нагрузка
Динамическая эквивалентная осевая нагрузка (Ра) для шариковых упорно-радиальных подшипников с углом а / 90* при постоянных радиальной и осевой нагрузках равна
Ра = *Л+ГГа. (10)
Значения коэффициентов X и Y для шариковых упорных и упорно-радиальных подшипников приведены в таблице 5.
Шариковые упорные подшипники с углом-а = 90° могут воспринимать только осевые нагрузки. Динамическая эквивалентная нагрузка для этих подшипников равна
(И)
Таблица 5 — Значения коэффициентов X и К для шариковых упорных и упорнорадиальных подшипников
|
X |
Y |
X |
Y |
X |
Y |
|
для одинарных** |
для двойных подшипников П^И |
||||||
а* подшипников |
|||||||
|
при |
||||||
*1|в> V |
VI |
V |
|||||
45’“‘ 50’ 55’ 60’ 65’ 70’ 75’ 80’ 85’ |
0,66 0,73 0,81 0,92 1,06 1,28 1,66 2,43 4,80 |
1,0 |
1,18 1,37 1,60 1,90 2,30 2,90 3,89 5,86 11,75 |
0,59 0,57 0,56 0,55 0,54 0,53 0,52 0,52 0,51 |
0,66 0,73 0,81 0,92 1,06 1,28 1,66 2,43 4,80 |
1,0 |
1,25 .1.49 1,79 2,17 2,68 3,43 4,67 7,09 14,28 |
а/90’ |
1,25 tg а ( 2-і 11 - jSinctl |
1,0 |
20. ZT3 tg“ (.1.1 11 - у Sinai |
10 13 11-^ sin al |
1,25 tg a ( 2 'I 11 sin al |
1,0 |
1,25 tg a |
*Х, Y и е дня промежуточных значений а определяют линейным интерполированием
F
“Отношение і е не применимо для одинарных подшипников
‘“Для упорно-радиальных подшипников а > 45°. Значения для а = 45* приведены для того, чтобы обеспечить интерполяцию значения для а между 45’ и 60’.
Базовый расчетный ресурс
Базовый расчетный ресурс (£ю) для шариковых упорных и упорно-радиальных подшипников рассчитывают по формуле
£
(12)
10 = fekСа и Ра рассчитывают по формулам (5, 6, 7, 8, 9, 10, 11).
Формула ресурса (12) дает точные результаты расчета в широком диапазоне нагрузок, действующих на подшипник. Однако весьма тяжелые нагрузки могут вызвать недопустимо большие пластические деформации в контактах шариков с дорожками качения. Поэтому потребитель должен консультироваться у изготовителя подшипников относительно применяемости формулы ресурса в тех случаях, когда Ра превышает 0,5 Са.
ПОДШИПНИКИ РАДИАЛЬНЫЕ И РАДИАЛЬНО-УПОРНЫЕ РОЛИКОВЫЕ
Базовая динамическая радиальная расчетная грузоподъемность
Базовую динамическую радиальную расчетную грузоподъемность (Сг) для роликовых радиальных и радиально-упорных подшипников рассчитывают по формуле
Сг = Ьтfo(i Lute cos а)7/9 Z374 Dwe29/27 . (13)
Значения bm для роликовых радиальных и радиально-упорных подшипников приведены в таблице 6. Значения fc для роликовых радиальных и радиально-упорных подшипников приведены в таблице 7. Значения bm и/с являются максимальными и применимы только к роликовым подшипникам, у которых под воздействием нагрузки напряжения распределены равномерно вдоль площадки контакта в наиболее тяжело нагруженной зоне контакта ролика с дорожкой качения.
Значения fc меньше указанных в таблице 7 рекомендуются в том случае, если под воздействием нагрузки в какой-то части площадки контакта ролика с дорожкой качения, имеется резко выраженная концентрация напряжения. Такие явления имеют место при номинальном точечном контакте в центре площадки контакта или на краях площадки при линейном контакте, если ролики не имеют точного направления, а также в подшипниках, где длина роликов составляет более 2,5 размера диаметра.
Таблица 6 — Значения Ьт для роликовых радиальных и радиально-упорных подшипников
Тип подшипника |
|
Роликовые цилиндрические подшипники, конические подшипники и игольчатые подшипники с кольцами, подвергнутыми обработке резанием |
1,1 |
Игольчатые подшипники со штампованным наружным кольцом |
1,0 |
Роликовые сферические подшипники |
1,15 |
Таблица 7 — Максимальные значения .4 для роликовых радиальных и радиально-упорных подшипников
Ди: COS а Opw |
/« |
Дс COS а Дпк |
Л |
0,01 |
52,1 |
0,16 |
88,5 |
0,02 |
60,8 |
0,17 |
88,7 |
0,03 |
66,5 |
0,18 |
88,8 |
0,04 |
70,7 |
0,19 |
88,8 |
0,05 |
74,1 |
0,20 |
88,7 |
0,06 |
76,9 |
0,21 |
88,5 |
0,07 |
79,2 |
0,22 |
88,2 |
0,08 |
81,2 |
0,23 |
87,9 |
0,09 |
82,8 |
0,24 |
87,5 |
0,10 |
84,2 |
0,25 |
87,0 |
0,11 |
85,4 |
0,26 |
86,4 |
0,12 |
86,4 |
0,27 |
85,8 |
0,13 |
87,1 |
0,28 |
85,2 |
0,14 |
87,7 |
0,29 |
84,5 |
0,15 |
88,2 |
0,30 |
83,8 |