ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ
С О ЮЗ А С СР
УСТРОЙСТВА ИСПОЛНИТЕЛЬНЫЕ
ГСП
МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ
ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ
И
Цена 4 коп,
здание официальноеКОМИТЕТ СТАНДАРТОВ, МЕР
И ИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
ПРИ СОВЕТЕ МИНИСТРОВ СССР
Москва
РАЗРАБОТАН Специальным конструкторским бюро по автоматике в нефтепереработке и нефтехимии (СКБ АНН)
Начальник СКБ АНН Белозерский С. С.
Начальник отдела Слободкин М, С.
Руководитель темы и исполнитель Ушанов А. А.
ВНЕСЕН Министерством нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности СССР
Зам. министра Соболев В. М.
ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ Отделом приборостроения Комитета стандартов
Начальник отдела член Комитета Ивлев А. И.
Ст. инженер Терехова А. Г.
Отделом приборов и средств автоматизации Всесоюзного научно- исследовательского института по нормализации в машиностроении (ВНИИНМАШ)
Начальник отдела Кальянская И. А.
Ст. инженер Агейкина Р. И.
УТВЕРЖДЕН Комитетом стандартов, мер и измерительных приборов при Совете Министров СССР 1 апреля 1969 г. (протокол № 41)
ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Комитета стандартов, мер и измерительных приборов при Совете Министров СССР от 24 апреля 1969 г. № 72
2УДК 62-3.UQ1.4
Г
ГОСТ
14768-69
УСТРОЙСТВА ИСПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ГСП
Методы определения пропускной способности
Working devices SSI. Methods for
determination of capacity
Постановлением Комитета стандартов, мер и измерительных приборов при Совете Министров СССР от 24/VI 1969 г. № 722 срок введения установлен
с 1/1 1971 г.
Несоблюдение стандарта преследуется по закону
Настоящий стандарт устанавливает методы определения гидравлических характеристик исполнительных устройств Государственной системы промышленных приборов и средств автоматизации (ГСП):
пропускной характеристики;
максимальной пропускной способности;
минимальной пропускной способности;
диапазона изменения пропускной способности.
УСТАНОВКА ДЛЯ ИСПЫТАНИЙ
Для определения гидравлических характеристик исполнительного устройства применяют установку — гидравлический стенд, принципиальная схема которого дана на чертеже.
Условный проход трубопровода до и после исполнительного устройства должен быть равен условному проходу исполнительного устройства (см. черт. 1Д). Допускается установка исполнительного устройства на трубопроводе большего диаметра с помощью конических переходов (см. черт. 15).
Длина прямого участка трубопровода до входного патрубка исполнительного устройства должна быть не менее 20 его условных проходов (Ду); после выходного патрубка — не менее 15.
Перепечатка воспрещена
Издание официальное
/—водяной насос; 2—запорное устройство; обратный клапан; 4—открытая емкость; 5—сменный участок трубопровода; 6—исполнительное устройство; 7—(Прибор для определения давления; S—прибор для определения расхода; 9—обводная (байпасная) линия; 10—сливная емкость; 11—конический переход.
ПОДГОТОВКА И ПРОВЕДЕНИЕ ИСПЫТАНИЙ
Испытания должны проводить в бескавитационном режиме водой промышленного водоснабжения при температуре 5—30°С и перепаде давления 1 кгс/см2.
В процессе испытания допускается изменение перепада давления. При этом число Рейнольдса потока, при полностью открытом исполнительном устройстве, должно быть не менее 105.
Места отбора давления должны быть удалены на (2 ±0,5) Z)y от входного патрубка и на (10±1) Dy от выходного патрубка.
'2.3. Исполнительное устройство должно иметь приспособление для перемещения затвора, жесткой его фиксации и замера.
Испытания проводят путем замера в установившемся режиме расхода и перепада давления воды при положениях затвора (г), соответствующих 2; 4; 6; 8; 10; 20; 30; 40; 50; 60; 70; 80; 90 и 100% условного хода исполнительного устройства.
Примечание. Для заслоночных, шланговых и диафрагмовых исполнительных устройств замеры при 2; 4 и 8%' не обязательны.
Измерения должны проводить с точностью в процентах от
максимальной величины: расход и перепад давления ±1
перемещение ±0,5
Испытание каждого исполнительного устройства должно быть проведено не менее трех раз. Разброс значений не должен превышать 8%. При разбросе, превышающем 8%, проводят повторные испытания.
ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ
П
Q
УГр’
К,
Q — объемный расход воды через исполнительное устройство в лі3/ч;
ДР — перепад давления на исполнительном устройстве В KZCjCM2.
По полученным данным определяют среднее арифметическое значение пропускной способности для каждого положения затвора
(^»2»
С
относительный ход , а по оси ординат — ) В %.
троят графики расчетной и действительной пропускныххарактеристик, откладывая по оси абсцисс ( S
(относительный поворот вала) V- в % /
относительную пропускную способность
Для равиопроцентной пропускной характеристики по оси ординат откладывают логарифм относительной пропускной способно- , Kv ■сти lg-± .
Для построения действительной пропускной характеристики на график наносят точки с координатами, соответствующими среднеарифметическим значениям пропускной способности (Kvi) и соединяют их отрезками прямых.
Расчетную пропускную характеристику строят, соединяя прямой точку с координатами (0; : ) с точкой (—~ =100;
А^у Оу
~ =100).
Начальную пропускную способность указывают в технической документации, утвержденной в установленном порядке.
Примеры построения пропускных характеристик приведены в приложении.
Величину отклонения максимального значения действительной пропускной способности от условной (бкюо) определяют в % по формуле:
<> Kvm Куу і лл
°К100 Д
Лцу
Полученное значение 6кюо не должно превышать указанного в ГОСТ 14770—69.
Величину отклонения действительной пропускной характеристики от расчетной (бпі) в % для каждого положения затвора: (п. 2.2) определяют по формуле:
8 _ «я-яр . 100>
ПР где:
Пді — тангенс угла наклона действительной пропускной характеристики для данного положения затвора;
Пр — тангенс угла наклона расчетной пропускной характеристики.
Тангенс угла наклона действительной пропускной характеристики определяют по формулам:
л _ ( Kvi ( 5І+1
Куу Kvy) SySy)
для линейной пропускной характеристики;
Б. пд.= 100 1g : (-^±i- -
А* О rz I С С I
*vl °У *Эу /
для равнопроцентной пропускной характеристики.
Тангенс угла наклона расчетной пропускной характеристики определяют по формулам:
д
А. ир = 1 —
Куо
Куу
д
Б. «р = 1g
КуУ
Ку0
Определяют допустимые углы наклона (адоп) действительной пропускной характеристики и наносят их на график;
А. адоп = arc tg [ лр(1 ± 0,3)] • — - а
для линейной пропускной характеристики;
Б. «доп — arctg 0,5 [ /гр (1 ± 0,3)] •
для равнопроцентной пропускной характеристики, где:
а — длина отрезка по оси абсцисс в мм, соответствующая S
100% —Z— г
b — длина отрезка по оси ординат в мм, соответствующая
Исполнительное устройство считают выдержавшим испытание, если отклонение тангенса угла наклона действительной пропускной характеристики от расчетной для каждого положения затвора в интервале хода от 10 до 100% не превышает указанного в ГОСТ 14770—69.
Минимальную пропускную способность (Авм) определяют как наименьшее значение пропускной способности, при котором наклон действительной пропускной характеристики не выходит за пределы допустимых значений.
Минимальная пропускная способность не должна превышать допустимой величины, указанной в технической документации, утвержденной в установленном порядке.
Диапазон изменения пропускной способности Д определяют как отношение условной пропускной способности (Ару) к минимальной (АрМ)-
Полученную величину диапазона изменения пропускной способности заносят в паспорт изделия вместе с теоретическим диапазоном изменения пропускной способности Дг, определяемым как отношение условной пропускной способности (Ару) к начальной (Аго).
ПРИЛОЖЕНИЕ
Пример 1. Обработка результатов испытаний исполнительного устройства со следующими техническими данными:
пропускная характеристика — линейная;
условная пропускная способность Kvy — 80 м3/ч;
начальная пропускная способность Kvo — 2%1 от Кву;
минимальная пропускная способность — не более 15% от К»у-
Среднеарифметические значения полученных при испытаниях данных заносят в табл. 1.
Таблица 1
|
Относительный ход 5 в % |
Пропускная способность |
|
Л =1-^2- р к vy |
лд-"р -100 "р в % |
доп В % |
|
|
Действительная В М3/Ч |
Относительная KVl Kvy в % |
П = ДS; + 1 5у 5У |
||||
|
2 |
2 |
2,5 |
6,5 —2,5 „ 4-2 "2 |
1 |
+ 100 |
+30 |
|
4 |
5,2 |
6,5 |
*^=1,75 6 — 4 |
+ 75 |
||
|
6 |
8 |
10 |
2 — = 1 2 |
0 |
||
|
8 |
9,6 |
12 |
1 |
0 |
||
|
10 |
11,2 |
14 |
0,8 |
—20 |
||
|
20 |
17,6 |
22 |
0,8 |
—20 |
||
|
30 |
24 |
30 |
0,75 |
-25 |
||
|
40 |
30 |
37,5 |
0,75 |
-25 |
||
|
50 |
36 |
45 |
1,15 |
+ 15 |
||
|
60 |
45,2 |
56,5 |
1,15 |
+ 15 |
||
|
70 |
54,4 |
68 |
1,2 |
+20 |
||
|
80 |
64 |
80 |
1,2 |
+20 |
||
|
90 |
73,5 |
92 |
1,2 |
+20 |
||
|
100 |
83 |
104 |
— |
— |
||
Определяют отклонение максимальной пропускной способности (Кмоо) от условной (Кту):
SKt00 = • 100 = 3,75.
К1°° 80
3. По данным табл. 1 строят график действительной пропускной харак-
Черт. 1
Строят расчетную пропускную характеристику (п. 3.5).
Вычисляют тангенсы углов наклона действительной пропускной характеристики Пд{ (п. 3.8А) и результаты вычислений заносят в табл. 1.
Вычисляют тангенс угла наклона расчетной пропускной характеристики (п. 3.9А) и заносят в табл. 1.
Определяют отклонение действительной пропускной характеристики от расчетной бп« (п. 3.7) и результаты заносят в табл. 1.
Определяют допустимые углы наклона действительной пропускной характеристики (п. 3. ЮЛ).
«xOn = arctg[l.(l±0,3)].^-
или атах =в arctg 1,3 = 52,5°
amin = arctg 0,7 = 35°
и наносят их на график.
Сравнивая углы наклона отрезков действительной характеристики с допустимыми (по графику или по таблице), устанавливают, что в интервале хода от 6 до 100%' величина пді не превышает ±30%, т. е. лежит в заданных пределах (п. 3.1I).Устанавливают, что пропускная способность при положении затвора, соответствующем бУо хода, есть минимальная пропускная способность (KVIl п. 3.12)
а;м = лі,6=8 ж3а
