(50)
Вміст водяної пари вторинного повітря приймається 1,1 %. Дане значення відповідає 60 % відносної вологості за температури 15 °С.
Тут:
срА ~ питома теплоємність димових газів перед додаванням вторинного повітря, Дж/кг-К;
CpNL ~ питома теплоємність вторинного повітря, Дж/кг-К;
т - масова витрата димових газів перед додаванням вторинного повітря, кг/с;
тм- масова витрата димових газів після додавання вторинного повітря, кг/с;
rhNL- масова витрата вторинного повітря, кг/с; R - газова стала димових газів перед додаванням вторинного повітря, Дж/кг-К;
Rl- газова стала повітря, Дж/кг-К;
ТА- температура димових газів перед додаванням вторинного повітря, К;
Тм- температура димових газів після додавання вторинного повітря, К;
7^ - температура вторинного повітря, К;
ст(СО2) - концентрація об'єму CO2 димових газів перед додаванням вторинного повітря, %;
о(С02)м - концентрація об'єму СО2 димових газів після додавання вторинного повітря, %;
ст(Н2О) - концентрація об'єму Н2О (водяна пара) димових газів перед додаванням вторинного повітря, %;
о(Н20)м - концентрація об'єму Н2О (водяна пара) димових газів після додаванйя вторинного повітря, %;
<y(H2O)WL - це концентрація об'єму Н2О (водяна пара) вторинного повітря, %.
6.4 Тиски
Аеродинамічний опір при подачі вторинного повітря (PBNL)
The water vapour content of the secondary air may be taken as 1,1 %. This value corresponds to 60 % relative humidity at 15 °С.
Here:
cpA is the specific heat capacity of the flue gas before admixture of secondary air, in J/(kg K);
cpNL'ssPec|fic heat capacity of the secondary air, in J/(kg-K);
rh is the flue gas mass flow before admixture of secondary air, ih kg/s;
mM is the flue gas mass flow after admixture of secondary air, in kg/s;
rhNL is the secondary air mass flow, in kg/s;
R is the gas constant of the flue gas before admixture of secondary air, in J/(kg-K);
Rl is the gas constant of the air, in J/(kg-K);
TA is the temperature of the flue gas before admixture of secondary air, in K;
TM is the temperature of the flue gas after admixture of secondary air, in K;
TNL is the temperature of the secondary air, in K;
о(С02) is the concentration by volume of CO2 of the flue gas before admixture of secondary air, in %;
o(C02)M is the concentration by volume of CO2 of the flue gas after admixture of secondary air, in %
o(H20) is the - boncentration by volume of H2O (water vapour) of the flue gas before admixture of secondary air, in %;
o(H20)M is the concentration by volume of H2O (water vapour)' of the flue gas after admixture of secondary air, in %;
a(H20)Wi. is the concentration by volume of H2O (water vapour) of secondary air, in %.
Pressures
Pressure resistance for the air supply with secondary air (PBNL
)
Для місць без вентиляційних отворів фактичний аеродинамічний опір подачі вторинного повітря PBNL і умовна теплопродуктивність обчислюються за формулою:
PBNL ~PB
де:
rhNL-масова витрата вторинного повітря, кг/с; т- масова витрата димових газів перед додаванням вторинного повітря, кг/с;
Рв-надлишковий тиск димових газів на вході в димохід без вторинного повітря;
Р - відношення масової витрати горіння повітря до масової витрати димових газів.
Якщо повітря для горіння подається через вентиляційні отвори або труби з постійним поперечним перерізом по всій довжині, PBNL обчислюється за формулою:
For areas without ventilation openings the effective pressure resistance for the air supply PBNL with secondary air and nominal heat output shall be derived from the following formula:
/ • ч1,5
1 + 2Z/VL ,па, (51)
where:
mNL is the secondary air mass flow, in kg/s;
m is the flue gas mass flow before admixture of secondary air, in kg/s;
PB is the effective pressure resistance of the air supply without secondary air;
P is the ratio of the combustion air mass flow to the flue gas mass flow.
If the air for combustion is conveyed through ventilation openings or pipes with ponstant cross-section over the length, PBNL shall be derived from the following formula:
pbnl = SEB• Vb/vl •
DhB n
PB 2
2 " BNL ’
(52)
Де:
DhB - внутрішній еквівалентний діаметр вентиляційних отворів або повітропроводу, м;
LB - довжина вентиляційних отворів або повітропроводу, м;
SEB~ коефіцієнт безпеки потоку для подачі повітря;
WBNL~ швидкість подачі повітря у вентиляційних отворах або повітропроводі з урахуванням вторинного повітря, м/с;
Рв - густина повітря горіння і вторинного повітря, кг/м3;
Vb/vl ” коефіцієнт тертя повітря горіння у вентиляційних отворах або повітропроводі з урахуванням вторинного повітря;
п - сума коефіцієнтів місцевих опорів подачі повітря для горіння або у вентиляційних отворах. Для визначення коефіцієнта тертя у вентиляційних отворах або повітропроводі з урахуванням вторинного повітря yBNL слід використовувати 5.10.3.3.
Швидкість повітря у вентиляційних отворах або повггропроводі з урахуванням вторинного повітря WBNL обчислюється за формулою:
where:
DhB is the internal hydraulic diameter of the ventilation openings or combustion air pipe, in m;
Z.s is the length of the ventilation openings or combustion air pipe, in m; ,
SEB is the flow safety coefficient for air supply;
WSWL is the velocity in the ventilation openings or combustion air pipes taking in account the secondary air, in m/s
pe is the density of the combustion and the secondary air, in kg/m3;
^BNL 'S the coefficient of friction of the pipe of the ventilation openings or combustion air pipe taking in account the secondary air;
n sum of the coefficients 6f local resistance of the ventilation openings or combustion air supply. Shall be used 5.10.3.3 for the determination of the coefficient of friction of the pipe of the ventilation openings or combustion air pipe taking in account the secondary air wBNL.
The velocity in the ventilation openings or combustion air pipe taking in account the secondary air WBNLshal1 be derived from the following formula
:
д
WBNL -
$-m + mNL
'Рв
(53)
Ав- площа поперечного перерізу вентиляційних отворів або повітропроводу;
т- масова витрата димових газів перед додаванням вторинного повітря, кг/с;
rhNL-масова витрата вторинного повітря, кг/с;
Р - відношення масової витрати горіння повітря до масової витрати димових газів;
ре - густина повітря для горіння і вторинного повітря, кг/м3.
Необхідна тяга для пристроїв подачі вторинного повітря (PNL)
Тягу, необхідну для регулятора тяги PNL, обчислюють за формулою:
PNL = + aV™NL +а2
Тягу, необхідну для пристрою відводу тяги PNL, обчислюють за формулою:
Р — Р (
'NL - 4v -
where:
Ав is the cross-section of the ventilation openings or combustion air pipe;
m is the flue gas mass flow before admixture of secondary air, in kg/s;
riiNL is the secondary air mass flow, in kg/s;
p is the ratio of combustion air mass flow to the flue gas mass flow;
ps is the density of the combustion and the secondary air, in kg/m3.
Draught required for the secondary air devices (PNJ
The draught required for the draught regulator
PNL shall be derived from the following formula:
SE, Па. (54)
The draught required for the draught diverter PNL shall be derived from the following formula:
• 2
I , Па , (55)
Де:
a0 - опорна величина регулятора тяги на вході, Па;
а-! - власні значення пристроїв подачі вторинного повітря (регулятор тяги) (відповідно до таблиці В.7 додатка В), Па/(кг/с);
а2 - власні значення пристроїв подачі вторинного повітря (регулятор тяги) (відповідно до таблиці В.7 додатка В), Па/(кг/с)2;
т - масова витрата димових газів, кг/с;
rhNL - масова витрата вторинного повітря, кг/с;
Pw-мінімальна тяга для теплогенератора, Па;
SE - коефіцієнт безпеки потоку;
wM- швидкість суміші димових газів після додавання вторинного повітря, м/с;
Рм “ густина суміші димових газів після додавання вторинного повітря, кг/м3;
<^2-3 “ індивідуальний коефіцієнт опору для входу вторинного повітря ( відповідно до № 5 таблиці В.7 додатка В).
where:
а0 is the reference input value of the draught regulator, in Pa;
a1 - is the characteristic value for secondary air devices (draught regulator) (see Table B.7), in Pa/(kg/s)
a2 is the characteristic value for secondary air devices (draught regulator) (see Table B.7), in Pa/(kg/s)2;
m is the flue gas mass flow, kg/s;
is the secondary air mass flow, in kg/s;
Pw is the minimum draught for the heating appliance, in Pa;
S£iis the flow safety coefficient;
wM is the velocity of the flue gas mixture after admixture of secondary air, in m/s;
pM is the density of the flue gas mixture after admixture of secondary air, in kg/m3;
£2.3 is the individual coefficient of resistance for secondary air inlet (see in Table B.7, № 5)
.
Опорне значення повітря пристрою подачі вторинного повітря а0 визначається на підставі суми мінімальної або максимальної тяги для теплогенератора Pw або P^vmax ' подачі димових газів до пристрою подачі вторинного повітря.
Для характеристики температури застосовують формули:
для Pw+ Р<10 а0 = 10 ,
для Р// +Р/=уі >10 а0= Р|д/ •
Для перевірки характеристики тиску для максимальної тяги використовують формулу:
а0 - ^И/тах '
де:
PFV] - фактичний аеродинамічний опір для даної ділянки з'єднувального димоходу перед регулятором тяги, Па;
Pw- мінімальна тяга для теплогенератора, Па;
Ри/max ~ максимальна тяга для теплогенератора, Па.
Аеродинамічний опір для заданої ділянки з'єднувального димоходу перед пристроєм вторинного повітря (PFV1)
Фактичний аеродинамічний опір для заданої ділянки з'єднувального димоходу перед регулятором тяги PFV1 визначається відповідно до 5.11.3.
Примітка. Якщо регулятор тяги розташований у димоході, секція димоходу до регулятора тяги може розглядатися як окрема ділянка з використанням даних, що стосуються даного димоходу. Рт для пристроїв відведення тяги повинно прийматись 0.
Характеристики тиску при використанні вторинного повітря ,
Для кожної масової витрати вторинного повітря мінімальна тяга або максимально допустима тяга, що необхідна на вході димових газів у димохід PZe або Pzema*’ визначається і дорівнює тязі в даній точці Pz або PZmax.
Дляхарактеристики температур застосовують формулу:
PZ = РН ~PR ~PL PBNL -
Для характеристики тиску для максимальної тяги застосовують формулу:
The reference input value of the secondary air device a0 shall be derived from the sum of minimum or maximum draght for the heating appliance Pw or Рц/тах and for the flue gas route to the secondary air device.
For the check of the temperature requirements the following equation is valid:
Па; (56)
■Р^.Па. (57)
For the check of the pressure requirement for maximum draught the following equation is valid:
PFvi , Па , (57a)
where:
PFV^ is the effective pressure resistance for that part of the connecting flue pipe before the draught regulator, in Pa;
Pw is the minimum draught for the heating appliance, in Pa.
PWmax is the maximum draught for the heating appliance, in Pa.
Pressure resistance for that part of the connecting flue pipe before the secondary air device (PFVi)
The effective pressure resistance for that part of the connecting flue pipe before the draught regulator PFV1 shall be determined in accordance with 5.11.3. ,
NOTE If the draught regulator is arranged in the chimney, the chimney section up to the draught regulator can be treated as a separate part using the data appropriate to the chimney. Pm shall be taken as 0 for a draught diverter.
Pressure requirement with secondary air
For each secondary air mass flow, the minimum draught required or the maximum allowed draught at the flue gas inle>t into the chimney PZe or PZemax shall be determined and compared with the draught at this point Pz or PZmax.
For the check of the temperature requirements the following equation shall be fulfilled:
PNL +PFV2 = PZe ■ Па ■ (58)
For the check of the pressure requirement for maximum draught the following equation shall be fulfilled:РZmax = PH~PR~ PBNL + PNL
де:
pbnl ~ тяга> Щ° необхідна для подачі повітря із вторинним повітрям, Па;
PFV2 ~ фактичний аеродинамічний опір для даної ділянки з'єднувальної труби після регулятора тяги або після регулятора тяги, або пристрою відведення тяги, Па;
Рн- теоретична тяга, що виникає внаслідок ефекту димоходу, Па;
PL- динамічний тиск повітря, Па;
pnl ~ тяга- Щ° необхідна для регулятора тяги або пристрій відведення тяги, Па;
PR- аеродинамічний опір димоходу, Па.
Примітка. Значення Рн та PR у формулах (58), (58а) можуть відрізнятися через різні умови.
Для регулятора тяги, розташованого в димоході над точкою входу димових газів, необхідно перевірити тиск після регулятора тяги.
Температурні вимоги при використанні вторинного повітря
Температурні вимоги на виході димоходу слід перевірити відповідно до 5.8 і 5.12 з урахуванням фізичних характеристик димових газів - вторинної повітряної суміші.
7 МЕТОД РОЗРАХУНКУ ДЛЯ ЗБАЛАНСОВАНИХ ДИМОХОДІВ
Загальні положення
Розрахунок внутрішніх розмірів (площі перерізу) димоходів із розрідженням ґрунтується на наступних чотирьох критеріях:
мінімальна тяга в точці входу димових газів у димохід повинна дорівнювати або бути більшою за мінімальну тягу, необхідну у точці входу димових газів у димохід;
мінімальна тяга в точці входу димових газів у димохід повинна дорівнювати або бути більшою за фактичний аеродинамічний опір на виході шахти повітропроводу ;
максимальна тяга в точці входу димових газів у димохід повинна дорівнювати або бути меншою за максимально допустиму тягу в точці входу димових газів у димохід;
температура внутрішньої стінки на виході димоходу повинна дорівнювати або бути більшою за температурну межу.