(50)







Вміст водяної пари вторинного повітря прий­мається 1,1 %. Дане значення відповідає 60 % відносної вологості за температури 15 °С.

Тут:

срА ~ питома теплоємність димових газів перед додаванням вторинного повітря, Дж/кг-К;

CpNL ~ питома теплоємність вторинного повітря, Дж/кг-К;

т - масова витрата димових газів перед дода­ванням вторинного повітря, кг/с;

тм- масова витрата димових газів після дода­вання вторинного повітря, кг/с;

rhNL- масова витрата вторинного повітря, кг/с; R - газова стала димових газів перед додаван­ням вторинного повітря, Дж/кг-К;

Rl- газова стала повітря, Дж/кг-К;

ТА- температура димових газів перед дода­ванням вторинного повітря, К;

Тм- температура димових газів після дода­вання вторинного повітря, К;

7^ - температура вторинного повітря, К;

ст(СО2) - концентрація об'єму CO2 димових га­зів перед додаванням вторинного повітря, %;

о(С02)м - концентрація об'єму СО2 димових газів після додавання вторинного повітря, %;

ст(Н2О) - концентрація об'єму Н2О (водяна пара) димових газів перед додаванням вто­ринного повітря, %;

о(Н20)м - концентрація об'єму Н2О (водяна пара) димових газів після додаванйя вторин­ного повітря, %;

<y(H2O)WL - це концентрація об'єму Н2О (водя­на пара) вторинного повітря, %.

6.4 Тиски

  1. Аеродинамічний опір при подачі вторин­ного повітря (PBNL)

The water vapour content of the secondary air may be taken as 1,1 %. This value corresponds to 60 % relative humidity at 15 °С.

Here:

cpA is the specific heat capacity of the flue gas before admixture of secondary air, in J/(kg K);

cpNL'ssPec|fic heat capacity of the secondary air, in J/(kg-K);

rh is the flue gas mass flow before admixture of secondary air, ih kg/s;

mM is the flue gas mass flow after admixture of secondary air, in kg/s;

rhNL is the secondary air mass flow, in kg/s;

R is the gas constant of the flue gas before admixture of secondary air, in J/(kg-K);

Rl is the gas constant of the air, in J/(kg-K);

TA is the temperature of the flue gas before admixture of secondary air, in K;

TM is the temperature of the flue gas after admixture of secondary air, in K;

TNL is the temperature of the secondary air, in K;

о(С02) is the concentration by volume of CO2 of the flue gas before admixture of secondary air, in %;

o(C02)M is the concentration by volume of CO2 of the flue gas after admixture of secondary air, in %

o(H20) is the - boncentration by volume of H2O (water vapour) of the flue gas before admixture of secondary air, in %;

o(H20)M is the concentration by volume of H2O (water vapour)' of the flue gas after admixture of secondary air, in %;

a(H20)Wi. is the concentration by volume of H2O (water vapour) of secondary air, in %.

  1. Pressures

Pressure resistance for the air supply with secondary air (PBNL

)

    Для місць без вентиляційних отворів фактич­ний аеродинамічний опір подачі вторинного повітря PBNL і умовна теплопродуктивність об­числюються за формулою:

    PBNL ~PB

    де:

    rhNL-масова витрата вторинного повітря, кг/с; т- масова витрата димових газів перед дода­ванням вторинного повітря, кг/с;

    Рв-надлишковий тиск димових газів на вході в димохід без вторинного повітря;

    Р - відношення масової витрати горіння повіт­ря до масової витрати димових газів.

    Якщо повітря для горіння подається через вен­тиляційні отвори або труби з постійним попе­речним перерізом по всій довжині, PBNL обчис­люється за формулою:

    For areas without ventilation openings the effec­tive pressure resistance for the air supply PBNL with secondary air and nominal heat output shall be derived from the following formula:

    / • ч1,5

    1 + 2Z/VL ,па, (51)

    where:

    mNL is the secondary air mass flow, in kg/s;

    m is the flue gas mass flow before admixture of secondary air, in kg/s;

    PB is the effective pressure resistance of the air supply without secondary air;

    P is the ratio of the combustion air mass flow to the flue gas mass flow.

    If the air for combustion is conveyed through ven­tilation openings or pipes with ponstant cross-sec­tion over the length, PBNL shall be derived from the following formula:

    pbnl = SEB Vb/vl •

    DhB n

    PB 2

    2 " BNL ’


    (52)




    Де:

    DhB - внутрішній еквівалентний діаметр венти­ляційних отворів або повітропроводу, м;

    LB - довжина вентиляційних отворів або повіт­ропроводу, м;

    SEB~ коефіцієнт безпеки потоку для подачі повітря;

    WBNL~ швидкість подачі повітря у вентиляцій­них отворах або повітропроводі з урахуванням вторинного повітря, м/с;

    Рв - густина повітря горіння і вторинного по­вітря, кг/м3;

    Vb/vl ” коефіцієнт тертя повітря горіння у вен­тиляційних отворах або повітропроводі з ура­хуванням вторинного повітря;

    п - сума коефіцієнтів місцевих опорів подачі повітря для горіння або у вентиляційних отворах. Для визначення коефіцієнта тертя у вентиля­ційних отворах або повітропроводі з урахуван­ням вторинного повітря yBNL слід використову­вати 5.10.3.3.

    Швидкість повітря у вентиляційних отворах або повггропроводі з урахуванням вторинного повітря WBNL обчислюється за формулою:

    where:

    DhB is the internal hydraulic diameter of the ventilation openings or combustion air pipe, in m;

    Z.s is the length of the ventilation openings or combustion air pipe, in m; ,

    SEB is the flow safety coefficient for air supply;

    WSWL is the velocity in the ventilation openings or combustion air pipes taking in account the secon­dary air, in m/s

    pe is the density of the combustion and the secon­dary air, in kg/m3;

    ^BNL 'S the coefficient of friction of the pipe of the ventilation openings or combustion air pipe taking in account the secondary air;

    n sum of the coefficients 6f local resistance of the ventilation openings or combustion air supply. Shall be used 5.10.3.3 for the determination of the coefficient of friction of the pipe of the ventilation openings or combustion air pipe taking in account the secondary air wBNL.

    The velocity in the ventilation openings or combus­tion air pipe taking in account the secondary air WBNLshal1 be derived from the following formula

    :



    д

    WBNL -


    $-m + mNL
    'Рв


    (53)


    е:

    Ав- площа поперечного перерізу вентиляцій­них отворів або повітропроводу;

    т- масова витрата димових газів перед дода­ванням вторинного повітря, кг/с;

    rhNL-масова витрата вторинного повітря, кг/с;

    Р - відношення масової витрати горіння повіт­ря до масової витрати димових газів;

    ре - густина повітря для горіння і вторинного повітря, кг/м3.

    1. Необхідна тяга для пристроїв подачі вторинного повітря (PNL)

    Тягу, необхідну для регулятора тяги PNL, об­числюють за формулою:

    PNL = + aV™NL 2

    Тягу, необхідну для пристрою відводу тяги PNL, обчислюють за формулою:

    Р — Р (

    'NL - 4v -

    where:

    Ав is the cross-section of the ventilation openings or combustion air pipe;

    m is the flue gas mass flow before admixture of secondary air, in kg/s;

    riiNL is the secondary air mass flow, in kg/s;

    p is the ratio of combustion air mass flow to the flue gas mass flow;

    ps is the density of the combustion and the secon­dary air, in kg/m3.

    1. Draught required for the secondary air devices (PNJ

    The draught required for the draught regulator

    PNL shall be derived from the following formula:

    SE, Па. (54)

    The draught required for the draught diverter PNL shall be derived from the following formula:

    • 2

    I , Па , (55)

    Де:

    a0 - опорна величина регулятора тяги на вході, Па;

    а-! - власні значення пристроїв подачі вторин­ного повітря (регулятор тяги) (відповідно до таблиці В.7 додатка В), Па/(кг/с);

    а2 - власні значення пристроїв подачі вторин­ного повітря (регулятор тяги) (відповідно до таблиці В.7 додатка В), Па/(кг/с)2;

    т - масова витрата димових газів, кг/с;

    rhNL - масова витрата вторинного повітря, кг/с;

    Pw-мінімальна тяга для теплогенератора, Па;

    SE - коефіцієнт безпеки потоку;

    wM- швидкість суміші димових газів після до­давання вторинного повітря, м/с;

    Рм “ густина суміші димових газів після дода­вання вторинного повітря, кг/м3;

    <^2-3 “ індивідуальний коефіцієнт опору для входу вторинного повітря ( відповідно до № 5 таблиці В.7 додатка В).

    where:

    а0 is the reference input value of the draught regulator, in Pa;

    a1 - is the characteristic value for secondary air devices (draught regulator) (see Table B.7), in Pa/(kg/s)

    a2 is the characteristic value for secondary air devices (draught regulator) (see Table B.7), in Pa/(kg/s)2;

    m is the flue gas mass flow, kg/s;

    is the secondary air mass flow, in kg/s;

    Pw is the minimum draught for the heating app­liance, in Pa;

    S£iis the flow safety coefficient;

    wM is the velocity of the flue gas mixture after admixture of secondary air, in m/s;

    pM is the density of the flue gas mixture after admixture of secondary air, in kg/m3;

    £2.3 is the individual coefficient of resistance for secondary air inlet (see in Table B.7, № 5)

    .

    Опорне значення повітря пристрою подачі вто­ринного повітря а0 визначається на підставі су­ми мінімальної або максимальної тяги для теп­логенератора Pw або P^vmax ' подачі димових газів до пристрою подачі вторинного повітря.

    Для характеристики температури застосову­ють формули:

    • для Pw+ Р<10 а0 = 10 ,

    • для Р// +Р/=уі >10 а0= Р|д/ •

    Для перевірки характеристики тиску для мак­симальної тяги використовують формулу:

    а0 - ^И/тах '

    де:

    PFV] - фактичний аеродинамічний опір для да­ної ділянки з'єднувального димоходу перед ре­гулятором тяги, Па;

    Pw- мінімальна тяга для теплогенератора, Па;

    Ри/max ~ максимальна тяга для теплогенерато­ра, Па.

    1. Аеродинамічний опір для заданої ділянки з'єднувального димоходу перед пристроєм вторинного повітря (PFV1)

    Фактичний аеродинамічний опір для заданої ділянки з'єднувального димоходу перед регу­лятором тяги PFV1 визначається відповідно до 5.11.3.

    Примітка. Якщо регулятор тяги розташований у ди­моході, секція димоходу до регулятора тяги може розглядатися як окрема ділянка з використанням даних, що стосуються даного димоходу. Рт для пристроїв відведення тяги повинно прийматись 0.

    1. Характеристики тиску при викорис­танні вторинного повітря ,

    Для кожної масової витрати вторинного повіт­ря мінімальна тяга або максимально допусти­ма тяга, що необхідна на вході димових газів у димохід PZe або Pzema*’ визначається і дорів­нює тязі в даній точці Pz або PZmax.

    Дляхарактеристики температур застосовують формулу:

    PZ = РН ~PR ~PL PBNL -

    Для характеристики тиску для максимальної тяги застосовують формулу:


    The reference input value of the secondary air device a0 shall be derived from the sum of mini­mum or maximum draght for the heating applian­ce Pw or Рц/тах and for the flue gas route to the secondary air device.

    For the check of the temperature requirements the following equation is valid:

    Па; (56)

    ■Р^.Па. (57)

    For the check of the pressure requirement for maximum draught the following equation is valid:

    PFvi , Па , (57a)

    where:

    PFV^ is the effective pressure resistance for that part of the connecting flue pipe before the draught regulator, in Pa;

    Pw is the minimum draught for the heating app­liance, in Pa.

    PWmax is the maximum draught for the heating appliance, in Pa.

    1. Pressure resistance for that part of the connecting flue pipe before the secondary air device (PFVi)

    The effective pressure resistance for that part of the connecting flue pipe before the draught regulator PFV1 shall be determined in accordance with 5.11.3. ,

    NOTE If the draught regulator is arranged in the chim­ney, the chimney section up to the draught regulator can be treated as a separate part using the data appropriate to the chimney. Pm shall be taken as 0 for a draught diverter.

    1. Pressure requirement with secondary air

    For each secondary air mass flow, the minimum draught required or the maximum allowed draught at the flue gas inle>t into the chimney PZe or PZemax shall be determined and compared with the draught at this point Pz or PZmax.

    For the check of the temperature requirements the following equation shall be fulfilled:

    PNL +PFV2 = PZe ■ Па (58)

    For the check of the pressure requirement for maximum draught the following equation shall be fulfilled:РZmax = PH~PR~ PBNL + PNL

    де:

    pbnl ~ тяга> Щ° необхідна для подачі повітря із вторинним повітрям, Па;

    PFV2 ~ фактичний аеродинамічний опір для да­ної ділянки з'єднувальної труби після регуля­тора тяги або після регулятора тяги, або пристрою відведення тяги, Па;

    Рн- теоретична тяга, що виникає внаслідок ефекту димоходу, Па;

    PL- динамічний тиск повітря, Па;

    pnl ~ тяга- Щ° необхідна для регулятора тяги або пристрій відведення тяги, Па;

    PR- аеродинамічний опір димоходу, Па.

    Примітка. Значення Рн та PR у формулах (58), (58а) можуть відрізнятися через різні умови.

    Для регулятора тяги, розташованого в димо­ході над точкою входу димових газів, необхід­но перевірити тиск після регулятора тяги.

    1. Температурні вимоги при використанні вторинного повітря

    Температурні вимоги на виході димоходу слід перевірити відповідно до 5.8 і 5.12 з урахуван­ням фізичних характеристик димових газів - вторинної повітряної суміші.

    7 МЕТОД РОЗРАХУНКУ ДЛЯ ЗБАЛАНСОВАНИХ ДИМОХОДІВ

    1. Загальні положення

    Розрахунок внутрішніх розмірів (площі пе­рерізу) димоходів із розрідженням ґрунтується на наступних чотирьох критеріях:

    • мінімальна тяга в точці входу димових газів у димохід повинна дорівнювати або бути більшою за мінімальну тягу, необхідну у точці входу димових газів у димохід;

    • мінімальна тяга в точці входу димових газів у димохід повинна дорівнювати або бути більшою за фактичний аеродинамічний опір на виході шахти повітропроводу ;

    • максимальна тяга в точці входу димових газів у димохід повинна дорівнювати або бути меншою за максимально допустиму тягу в точці входу димових газів у димохід;

    • температура внутрішньої стінки на виході димоходу повинна дорівнювати або бути більшою за температурну межу.