ДСТУ-Н Б В.2.6-196:2014 сторінка 7 з 7

Настанова з проектування залізобетонних балок. Розрахунок на вогнестійкість

F повне зусилля в стиснутій арматурі під час пожежі, і дорівнює частині зусилля в розтягнутій арматурі

к, г] і х визначені в ДБН В.2.6-98.

Рисунок В.4 - Розподіл напружень у граничному стані для прямокутного залізобетонного
перерізу з армуванням у стиснутій зоні

Спрощений метод розрахунку балок
1. Спрощений метод застосовують, якщо навантаження рівномірно розподілене та розрахунок за температури навколишнього середовища базується на лінійному аналізі або на лінійному аналізі з обмеженим перерозподілом згідно з ДБН В.2.6-98.

Примітка. Метод застосовують для нерозрізних балок, якщо перерозподіл моменту вище 15 % за наявності достатньої здатності повороту на опорах в умовах визначеного вогневого впливу.

Спрощений метод розрахунку розширює можливості використання табличного методу для балок, що зазнають вогневого впливу з трьох сторін. Він визначає вплив на згинальну міцність, якщо відстань до осі нижньої арматури а менша за табличні значення.

Мінімальні розміри поперечного перерізу (b_min, b_w, h_s), що наведені в таблицях Д.1 - Д.З, не можна зменшувати.

Цей метод використовує коефіцієнти зниження міцності, що наведені на графіку (рисунок 8.1).

1. Спрощений метод використовують, щоб обґрунтувати зменшення відстані до осі арматури а. В іншому разі виконують правила, що наведені в 8.6 і 8.7. Цей метод не використовують для нерозрізних балок, якщо в площинах дії негативного згинального моменту ширина b_min або b_w менша за 200 мм, а висота h_s менша за 2b, де значення b_min наведені в колонці 5 таблиці Д.1.
Вільно обперті балки
1. Перевіряють умову:

^MEd,fi ^MRd,n ■ (В-3)

Навантаження підчас пожежі визначають згідно з ДБН В.1.2-2, ДБН В.1.1-7 (додаток В).
Максимальний розрахунковий момент під час пожежі M_{Ed f!} від рівномірно розподіленого навантаження визначають за формулою:

M_Ed,fi = ^Ed,fi^ff/^B’ <^В-⁴)

де W_Edfj- рівномірне розподілене навантаження під час пожежі, кН/м;

l_eff - розрахункова довжина балки.

Згинальний момент перерізу M_Rdfj для розрахунку на вогнестійкість обчислюють за формулою:

Rd.fi ⁼ (їs /їs.fi) ' (®) ‘ ^Ed(^As,prov /^As,req') > (В-5)

де y_s - коефіцієнт надійності для арматури згідно з ДБН В.2.6-98;

y_{s fi} - коефіцієнт надійності для арматури під час пожежі;

fc_s(0) - коефіцієнт зниження міцності арматури для температури 0 за нормованої вогнестійкості. Значення 0 для відповідної відстані до осі арматури наведено в додатку А;

M_Ed- розрахункове значення згинального моменту за нормальної температури

(ДБН В.2.6-98);

A_sprav - передбачена площа розтягнутої арматури;

A_{s req} - необхідна площа розтягнутої арматури для розрахунку за нормальної температури

’ (ДБН В.2.6-98);

^As.prov /^As,req НЄ 6ІЛЬШЄ 1,3.

Нерозрізні балки
1. Статичну рівновагу згинальних моментів та поперечних сил забезпечують по всій довжині нерозрізних балок в умовах пожежі.
2. Для забезпечення рівноваги зусиль при розрахунку на вогнестійкість дозволяється перерозподіл моменту з прольоту на опори, якщо площі армування на опорах достатньо для сприйняття розрахункового навантаження під час пожежі. Це армування продовжують на достатню відстань до прольоту для гарантування надійної обвідної згинального моменту.
3. Несучу здатність на згин M_Rdfjspan перерізу в місці виникнення максимального про- льотного згинального моменту за умов пожежі обчислюють за В.3.4. Максимальний згинальний момент вільно обпертої балки від рівномірно розподіленого навантаження під час пожежі ^MEd,n = ^wEd.fi /й відповідає несучій здатності перерізу так, щоб опорні моменти M_Rdtfj і M_Rd2fj забезпечували рівновагу, як показано на рисунку В.5. Цього досягають шляхом підбирання значення моменту на одному кінці однаковим або меншим за значення несучої здатності опорного перерізу (розраховане за формулою (В.6)), а потім визначають необхідний момент на іншій опорі.

1 - епюра моменту вільно обпертої балки від рівномірно розподіленого навантаження під час пожежі
Рисунок В.5 - Позиціонування епюри згинального моменту вільно обпертої балки M_Edfj
для досягнення рівноваги

За відсутності ретельніших розрахунків несучу здатність опорного перерізу в умовах пожежі обчислюють за формулою:

МRd,fi ⁼(Ys/Ys,/7 )^Ed (As.prov /As,req)(d-a)/d, (B.6)

Д^е Ys > Ys.ff • ^Ed ■ A_sprov' As,req визначені в B.2,

a - необхідна середня відстань до осі арматури наведена в таблиці Д.1, колонка 5;

d - робоча висота перерізу;

_nmv/А. _ГРП становить не більше 1,3.

Формулу (В.6) використовують, якщо температура верхньої арматури на опорі не перевищує 350 °С для ненапруженої і 100 °С для попередньо напруженої арматури.

Для вищих температур значення M_{Rd fj} знижують з урахуванням k_s(Q_cr) або к_р (9_СГ) відповідно до рисунка 8.1.

Довжину анкерування І_МГі в умовах пожежі розраховують за формулою:

^lbd,fi =(4s/7s,fi')(''fc,fi /lc)^lbd > (^В‘⁷)

де l_bd- розрахункова довжина анкерування за нормальної температури згідно з ДБН В.2.6-98.

Необхідну довжину стрижня збільшують за межі опори до відповідної точки нульового моменту, як розраховано в В.4.3, плюс відстань, що дорівнює l_bdfl

ДОДАТОКД
(довідковий)

ТАБЛИЧНІ ДАНІ

Таблиця Д.1 - Мінімальні розміри і відстані до осі арматури вільно обпертих балок із ненапруже- ного і попередньо напруженого залізобетону

Нормований клас вогнестійкості	Мінімальні розміри, мм
Нормований клас вогнестійкості	Можливі сполучення а і Ь_ті_П> де а - середня відстань до осі арматури, Ь_тіп - ширина балки				Товщина стінки балки, b_w
1	2	3	4	5	6
R30	^тіп ⁼ 80	120	160	200	80
R30	а = 25	20	15¹²	15*	80
R60	^тіп ⁼ 120	160	200	300	100
R60	а = 40	35	ЗО	25	100
R90	Ьщіп ~ 150	200	300	400	110
R90	а = 55	45	40	35	110
R120	^тіп ⁼ 200	240	300	500	130
R120	а = 65	60	55	50	130
R180	5щіп ^— 240	300	400	600	150
R180	а = 80	70	65	60	150
R240	5тіп ⁼ 280	350	500	700	170
R240	а = 90	80	75	70	170

a_sty = а +10 мм (див. примітку нижче)

Таблиця Д.2 - Мінімальні розміри та відстані до осі арматури нерозрізних балок із ненапруже ного та попередньо напруженого залізобетону

Нормований клас вогнестійкості	Мінімальні розміри, мм
	Можливі сполучення а і b_mj_n, де а - середня відстань до осі арматури, Ь_т,_п - ширина балки				Товщина стінки балки, b_w
1	2	3	4	5	6
R30	5тіп ⁼ 80	160			80
	а= 15*	12
R60	^тіп - 120	200			100
	а = 25	12*
R90	5тіп -150	250			110
	а = 35	25
R120	Ьтіп ⁼ 200	300	450	500	130
	а = 45	35	35	ЗО
R180	5тіп ⁼ 240	400	550	600	150
	а = 60	50	50	40
R240	5тіп ⁼ 280	500	650	700	170
	а = 75	60	60	50

a_sd= а +10 мм (див. примітку нижче)

Примітка. Для попередньо напружених балок збільшують відстані до осі арматури згідно з 8.2.4. a_sd - відстань до сторони балки від осі кутових стрижнів (попередньо напружених арматурних елементів або дротів) балок тільки з одним рядом армування. Для значень Ь_тіп, що є більшими за наведенні в колонці 4, значення a_$d не збільшують.

*) Захисний шар бетону має бути не менше визначеного згідно з ДБН В.2.6-98.

Таблиця Д.З - Збільшені ширина й товщина стінки ненапружених і попередньо напружених нерозрізних двотаврових залізобетонних балок за умови 8.3.3.6

Нормований клас вогнестійкості	Мінімальна ширина балки bmj_n. мм, та товщина стінки балки b_w, мм
1	2
R120	220
R180	380
R240	480

Код УКНД 91.010.30; 91.080.40; 91.120.01

Ключові слова: вогнестійкість, температура нагрівання бетону і арматури, залізобетонні балки, температурні деформації, конструктивна система, стандартний температурний режим.

1Примітка. Для попередньо напружених балок збільшують відстані до осі арматури згідно з 8.2.4. а^ - відстань до сторони балки від осі кутових стрижнів (попередньо напружених арматурних елементів або дроту) балок тільки з одним рядом армування. Для значень Ь_тіп, що є більшими за наведенні в колонці 4, значення а^ не збільшують.

2 Захисний шар бетону має бути не менше визначеного згідно з ДБН В.2.6-98.

Назад Попередня 7 / 7 1 3 4 5 6 7 Далі Наступна

Побачили розбіжність з офіційним текстом?

Дивіться також

Весь розділ →

Розділи

Настанова з проектування залізобетонних балок. Розрахунок на вогнестійкість

Повідомити про неточність

Дивіться також

Сборник ГОСТ ЕСКД

Язык программирования КОБОЛ

Атмосфера стандартная. Параметры

0,6/1 kV and 1,9/3,3 kV power cables with special fire performance for use in power stations