Страница 10: ДСТУ-Н Б EN 1994-1-1:2010. Єврокод 4. Проектування сталезалізобетонних конструкцій. Частина 1-1. Загальні правила і правила для споруд (62927)

1. Необхідн враховувати вїливи темїера­тури згідно з EN 1991-1-5.

2. Зазвичай, вїливами темїератури мож^а з^ехтувати у розрахумах за грамчмми ста- ^ами, окрім втоми, якщо всі їоїеречн їерерізи комбновамх елеме^ів класу 1 або 2, і для яких ^ема їотреби враховувати можливість втрати стійкості від їоїеречнго кручешя.

(1)Р Якщо застосову°ться їоїереди ^аїру- ження їрикладашям деформацій ^аїриклад, домкратами ^а оїорах), вїливи можливих відхиле^ від їередбачемх з^аче^ь дефор­мацій і жорсткостей ^а в^утрі0^і моме^ти і сили ^еобхід^о враховувати у розрахуй за грамчмми ста^ами І і II груї.

(2) Якщо ^е застосову°ться біль0 точмй метод виз^аче^^я в^утрІ0^іх моме^ів і сил, то шрмативы з^аче^^я ^еїрямихдій, сїричи- ^е^их їрикладемми деформаціями, можуть виз^ачатись із використашям нрмативпх або номінальних з^аче^ь характеристик мате­ріалів та деформацій, якщо їрикладен дефор­мації ко^ролюються.

5.4.3 Загаёмий ^eёi^iй^uй розрахуюк

1. Нелінійний розрахушк ^алежить застосову­вати згідто з EN 1992-1-1, 5.7 та EN 1993-1-1, 5.4.3.

(2)Р Необхідш враховувати характер роботи зсувах з’°д^а^ь.

(3)Р Вїливи деформовані' схеми коитрукції ^еобхід^о враховувати відїовідн до 5.2.

5.4.2.4 Stages and sequence of construction

(1)P Appropriate analysis shall be made to cover the effects of staged construction including where necessary separate effects of actions applied to structural steel and to wholly or partially com­posite members.

2. The effects of sequence of construction may be neglected in analysis for ultimate limit states other than fatigue, for composite members where all cross-sections are in Class 1 or 2 and in which no allowance for lateral-torsional buckling is nec­essary.

1. Account should be taken of effects due to tem­perature in accordance with EN 1991-1-5.

2. Temperature effects may normally be neg­lected in analysis for the ultimate limit states other than fatigue, for composite members where all cross-sections are in Class 1 or Class 2 and in which no allowance for lateral-torsional buckling is necessary.

(1)P Where pre-stressing by controlled imposed deformations (e.g. jacking of supports) is pro­vided, the effects of possible deviations from the assumed values of imposed deforma-tions and stiffness on the internal moments and forces shall be considered for analysis of ultimate and ser­viceability limit states.

(1) Non-linear analysis may be used in accor­dance with EN 1992-1-1, 5.7 and EN 1993-1-1, 5.4.3.

(2)P The behaviour of the shear connection shall be taken into account.

(3)P Effects of the deformed geometry of the structure should be taken into account in accor­dance with 5.2.

1. Якщо забезїечен умови, за яких вїёиви другого їорядку мож^а ^е враховувати, то дёя їеревірки граничних стаыв, окрім за втомою, ^ерозріз^их баёок і рам мож^а застосовувати лінійно-пружний розрахушк з обмежемм їерерOЗЇOДІёOM.

2. Розтодіё зги^аёь^их моме^ів, отримамй їри загаёьшму ёіыйш^ружшму розрахуй згідно з 5.4.2, мож^а їерерозїодіёяти 0ёяхом забезїечешя рівшваги і з урахувашям вїёи- вів ^еёі^ій^ого характеру роботи матеріаёів та всіх тиїів втрати стійкості.

3. Зги^аёь^і моме^ти, виз^аче^і ёіыйш^руж- ж,і розрахумом, можуть їерерозїодіёятись Дёя:

1. комбновамх баёок з їовмм або частковим з’°д^а^^ям ^а зсув, як ^аведе^о у (4).. .(7);

2. стаёевих еёеме^ів згідно з EN 1993-1-1, 5.4.1(4);

3. дёя заёізобето^^их еёеме^ів, що їере- важ^озаз^аютьзги^у згід^оз EN 1992-1-1,5.5; d) баёки з частково змо^овашю оїаёубкою без бето^у або комбновашї баёки відїовідш до (b) або (с), у заёежшсті від того, який зги^аёь^ий моме^ ° біёь0 обмежуваёьмм.

4. Дёя їеревірки граничних стаыв, окрім за втомою, їружн зги^аёь^і моме^ти у комбно- вамх баёках мож^а модифікувати згідно з (5)...(7) якщо:

• баёка ° ^ерозріз^им комбновамм еёеме^ том або частишю рами, у якої горизо^ таёьы зусиёёя сїриймаються в’язями;

• баёка з’°д^а^а жорсткими і рівшмі^ими вузёами або одним жорстким та Н0им 0ар- ырним вузёом;

• баёка з частково змо^овашю оїаёубкою і задаш, що ^есуча здатысть за кутом їо- вороту ° доста^ьою дёя їрий^ятого їере- розтодіёу, або мож^а з^ехтувати в^еском заёізобетошоі' оїаёубки ^а стиск їри ви- з^аче^^і ^есучої здатшсті за моме^ом їерерізу, в якому зги^аёь^ий моме^ зме^ 0у°ться;

• кожмй їроёіт ма° рів^омір^у висоту;

• ^ема їотреби враховувати втрату стійкості від їоїеречшго кручешя.

5.4.4 Linear elastic analysis with limited redistribution for buildings

1. Provided that second-order effects need not be considered, linear elastic analysis with limited redistribution may be applied to continuous beams and frames for verification of limit states other than fatigue.

2. The bending moment distribution given by a linear elastic global analysis according to 5.4.2 may be redistributed in a way that satisfies equi­librium and takes account of the effects of inelas­tic behaviour of materials, and all types of buckling.

3. Bending moments from a linear elastic analy­sis may be redistributed:

1. in composite beams with full or partial shear connection as given in (4)^(7);

2. in steel members in accordance with EN 1993-1-1, 5.4.1(4);

3. in concrete members subject mainly to flexure in accordance with EN 1992-1-1, 5.5;

4. in partially-encased beams without a concrete or composite slab, in accordance with (b) or (c), whichever is the more restrictive.

4. For ultimate limit state verifications other than for fatigue, the elastic bending moments in com­posite beams may be modified according to (5) - (7) where:

• the beam is a continuous composite member, or part of a frame that resists horizontal forces by bracing;

• the beam is connected by rigid and full­strength joints, or by one such joint and one nominally-pinned joint;

• for a partially-encased composite beam, either it is established that rotation capacity is suffi­cient for the degree of redistribution adopted, or the contribution of the reinforced concrete encasement in compression is neg-lected when calculating the resistance moment at sections where the bending moment is re­duced;

• each span is of uniform depth and

• no allowance for lateral-torsional buckling is necessary.

(5) У виїадках застосувашя (4), згтаёьы моме^ти у комбновамх баёках, виз^аче^і за- гаёьмм лінійно-пружним розрахумом, мож^а модифікувати:

• 0ёяхом змe^0e^^я максимаёьмх від’°ммх моме^ів ^а веёичим, що ^е їеревищують відсотків, ^аведе^их у табёиц 5.1, або

• дёя баёок з усіма їерерізами лёьки кёасу 1 або 2 0ёяхом збіёь0ешя максимаёьмх від'єм^х моме^ів ^а веёичим, що ^е їе­ревищують 10 % від їружшго розрахуй без тріщи^ або 20 % від їружшго розра- хуму з тріщи^ами (5.4.2.3), якщо їеревірка ^есучої здатшсті їерерізу за їоворотом доїуска° біёь0і з^аче^^я.

(6) Дёя кёасів ко^трукційшї стаёі вище жж S355 їерерозїодіё застосову°ться лёьки дёя баёок з усіма їерерізами кёасів 1 і 2. їере- розтодіё 0ёяхом зме^0е^^я максимаёьмх від'єм^х моме^ів ^е їови^е^ їеревищувати 30 % їри розрахуй без тріщи^ і 15 % їри розрахуй з тріщи^ами, якщо їоказаш, що ^есуча здатжсть їерерізу за їоворотом до- їуска° біёь0і з^аче^^я.

(5) Where (4) applies, the bending moments in composite beams determined by linear elastic global analysis may be modified:

• by reducing maximum hogging moments by amounts not exceeding the percentages given in Table 5.1, or

• in beams with all cross-sections in Classes 1 or 2 only, by increasing maximum hogging moments by amounts not exceeding 10 %, for un-cracked elastic analysis or 20 % for cracked elastic analysis, see 5.4.2.3, unless it is verified that the rotation capacity permits a higher value.

For grades of structural steel higher than S355, redistribution should only be applied to beams with all cross-sections in Class 1 and Class 2. Redistribution by reduction of maximum hogging moments should not exceed 30 % for an un-cracked analysis and 15 % for a cracked analysis, unless it is demonstrated that the rota­tion capacity permits a higher value

.Табёиця 5.1 - Грамчж з^аче^^я їерерозїодіёу від’°ммх моме^ів у відсотках від їочаткових з^аче^ь зги^аёь^их моме^ів, які зме^0уються

Table 5.1 - Limits to redistribution of hogging moments, per cent of the initial value of the bending

moment to be reduced

6. Дёя комбновамх їерерізів кёасів 3 або 4 грамчж з^аче^^я у табёищ 5.1 вказаж від­носно зги^аёь^их моме^ів, які їри^адаються їри розрахуй комбновашго еёеме^а.

5.4.5 Загаёмий їpyж^o-їёacmuч^uй розрахуюк дёя сїоруд

1. Загаёьмй їруж^о-їёастич^ий розрахушк може застосовуватись дёя їеревірки грамч- та стажв, окрім за втомою, якщо вїёиви другого їорядку врахувати ^е обов’язково та за умови, що:

- всі еёеме^ти та вузёи рами стаёеві або комбноваж;

(7) For composite cross-sections in Class 3 or 4, the limits in Table 5.1 relate to bending moments assumed in design to be applied to the composite member. Moments applied to the steel member should not be redistributed.

5.4.5 Rigid plastic global analysis for buildings

(1) Rigid plastic global analysis may be used for ultimate limit state verifications other than fatigue, where second-order effects do not have to be considered and provided that:

• all the members and joints of the frame are steel or composite,

• матеріаё стаёі задовоё^я° EN 1993-1-1, 3.2.2;

• їоїеречж їерерізи стаёевйх еёеме^ів задовоё^яють 1993-1-1,5.6 та

• вузёй здатж сїриймати вёасж їёастич^і моме^ти їри відїовіджй ^есучій здатшсті за їоворотом.

(2) У баёках і рамах будівеёь, зазвичай, ^ема ^еобхід^ості враховувати вїёиви змішої їёастич^ості.

1. )Р їри застосував їруж^о-їёастич^ого розрахуй дёя кожшго їёастич^ого 0аржра: а) їоїеречмй їереріз ко^трукційшго стаёе- вого їрофіёю їови^е^ бути симетричмм від- ю™ їёощи^и, їараёеёь^ої їёощи^і стики або стиок;

2. вибір розмірів та закрпёе^ стаёевих ком- їо^е^т їовиші викёючати можёив^ть втрати стійкості із їёощи^и;

3. їоїеречж в’язі стистутих Тоёиць їовиші забезїечуватись у всіх місцях, де можуть виткати їёастич^і 0аржри їри будь-якому виїадку зава^ажешя;

4. ^есуча здатжсть за їоворотом їовиша бути достат^ою їри врахував будь-якого осьово­го стиску в еёеме^і або вузёі дёя можёивост розвитку ^еобхід^ого їёастич^ого 0аржра, і е) якщо ^есуча здатжсть за їоворотом ^е об- чисёю°ться, то всі еёеме^ти, що містять їёас- тичж 0аржри, їовиші мати робочі їоїеречж їерерізи кёасу 1 у місцях їояви їёастич^их 0аржрів.

4. Дёя комбиовамх баёок будівеёь мож^а вважати, що ^есуча здатжсть за їоворотом доста^я, коёи:

1. кёас ко^трукційшї стаёі ^е вище жж S355;

2. в^еском будь-якої заёізобетошо'і' обоёоми ^аёубки) ^а стиск мож^а з^ехтувати їри об- чисёе^ розраху^ових граничних моме^ів;

3. всі робочі їерерізи у місцях їёастич^их ° кёасу 1, а всі Ы0і робочі їерерізи - кёасу 1 або 2;

4. їоказаш, що кожмй вузоё баёки і коёом ма° достатт міцжсть за їоворотом їерерізу, або сїрийма° розрахумовий моме^, що^ай- ме^0е у 1,2 раза біёь0ий від їёастич^ого моме^у їриёегёої баёки;

• the steel material satisfies EN 1993-1-1, 3.2.2,

• the cross-sections of steel members satisfy EN 1993-1-1, 5.6 and

• the joints are able to sustain their plastic resis­tance moments for a sufficient rotation ca­pacity.

(2) In beams and frames for buildings, it is not normally necessary to consider the effects of al­ternating plasticity.

(3)P Where rigid-plastic global analysis is used, at each plastic hinge location:

1. the cross-section of the structural steel section shall be symmetrical about a plane parallel to the plane of the web or webs,

2. the proportions and restraints of steel compo­nents shall be such that lateral-torsional buckling does not occur,

3. lateral restraint to the compression flange shall be provided at all hinge locations at which plastic rotation may occur under any load case,

4. the rotation capacity shall be sufficient, when account is taken of any axial compression in the member or joint, to enable the required hinge rota­tion to develop and

5. where rotation requirements are not calculated, all members containing plastic hinges shall have effective cross-sections of Class 1 at plastic hinge locations.

4. For composite beams in buildings, the rotation capacity may be assumed to be sufficient where:

1. the grade of structural steel does not exceed S355,

2. the contribution of any reinforced concrete en­casement in compression is neglected when cal­culating the design resistance moment,

3. all effective cross-sections at plastic hinge lo­cations are in Class 1; and all other effective cross-sections are in Class 1 or Class 2,

4. each beam-to-column joint has been shown to have sufficient design rotation capacity, or to have a design resistance moment at least 1,2 times the design plastic resistance moment of the connected beam,

5. прилеглі їpOёЬOTИ ^e BІДрІЗ^ЯЮTЬCЯ бІёЬ0е жж ^а 50 % від ^aйкoрoт0oгo їрoёьoтy;

6. крайж їрoёьoти ^e їеревищують їриёeгёиx до жіх біёЬ0е жж ^а 115 %;

7. у будь-якому їроёьоті, де біёЬ0е жж тоёо- ви^а загаёьшго розрахумового ^ава^тажe^- ^я ^а цей їроёьот ско^цe^трова^а в межах довжин 1/5 їроёьоту та у місці розта0увашя їёастич^ого 0аржру бeто^ баёки стистутий, ^e біёЬ0е жж 15 % загаёьші' висоти еёеме^а їовишо бути стистуто; ця умова ^e застосо- ву°ться, якщо їоказаш, що 0аржр у цьому їроёьоті буде формуватись оста^ім;

8. стистута стаёева тоёиця у місці їёастич- шго 0аржру розкріїёe^а з їёощи^и.

4. Якщо ^e їідтверджеш іние. то ^eобхід^о їриїускати, що комбноваж коёом ^e сїрий- мають їовороту оїоршго їерерізу.

5. Якщо їоїеречмй їереріз стаёевого еёе- ме^а змінний у їоздовж^ому ^аїрямі, то мож^а застосовувати EN 1993-1-1,5.6(3).

6. За ^eобхід^ості розкртёешя із їёощи^и за 3(с) і 4(h) eёeмe^ти розкртёешя їовиші розміщуватись у межах зом обчисёювашго 0аржра еёеме^а, що ^e їеревищу° тоёовим висоти стаёевого їрофіёю.

5.5 Кёасйфікація їоїереч^х їерерізів

(1)Р Система кваёіфікаці'і', виз^ачe^а у EN 1993-1-1, 5.5.2, застосову°ться і дёя їоїє- речмх їерерізів комбновамх баёок.

2. Комбновамй їереріз ^eобхід^о кваёіфіку- вати за ^айбіёЬ0 ^eсїриятёивим кёасом дёя стистутих стаёевих еёеме^ів. Зазвичай, кёас комбновашго їерерізу заёежить від ^аїрямку зги^аёь^ого моме^у у цьому їерерізі.

3. Дёя стистутого стаёевого еёеме^а, їрикр^ешго до заёізобетошого еёеме^а, мож^а їриз^ачати біёь0 стриятёивий кёас за умови забезїечешя якості вико^а^^я.

4. Дёя ^асифікації сёід використовувати їёастич^ий розтодіё ^аїружe^ь, за ви^ятком межі між кёасами 3 і 4, застосовувати їружмй розтодіё з урахувашям тосёідовшсті зведеж ^я та вїёиви їовзучості і усадки. Дёя кваёі- фікації сёід застосовувати розрахужові з^а- чешя міцності матеріаёів. Бeто^ їри розтягу

5. adjacent spans do not differ in length by more than 50 % of the shorter span,

6. end spans do not exceed 115 % of the length of the adjacent span,

7. in any span in which more than half of the total design load for that span is concentrated within a length of one-fifth of the span, then at any hinge location where the concrete slab is in compres­sion, not more than 15 % of the overall depth of the member should be in compression; this does not apply where it can be shown that the hinge will be the last to form in that span and

8. the steel compression flange at a plastic hinge location is laterally restrained.

2. Unless verified otherwise, it should be assumed that composite columns do not have rotation capacity.

3. Where the cross-section of a steel member varies along its length, EN 1993-1-1, 5.6(3) is applicable.

4. Where restraint is required by (3)(c) or 4(h), it should be located within a distance along the member from the calculated hinge location that does not exceed half the depth of the steel sec­tion.