---

Fs - A_sfscd,fi (Qm)

bfj ширина приведеного поперечного перерізу;

dfj робоча висота приведеного поперечного перерізу;

z відстань між розтягнутою арматурою та бетоном;

z' відстань між розтягнутою арматурою та стиснутою арматурою;

A_s площа розтягнутої арматури;

A_s1 частина розтягнутої арматури у рівновазі зі стиснутим бетонним масивом;

A_s2 частина розтягнутої арматури у рівновазі зі стиснутою арматурою;

As площа стиснутої арматури;

fcd.fi (20) розрахункове значення міцності бетону на стиск під час пожежі за нормальної

температури = f_ck/y_cff

fsd.fi (⁶m) розрахункове значення міцності арматури на розтяг під час пожежі за середньої температури 0_т в цьому ряді

fscd.fi (®т) розрахункове значення міцності арматури на розтяг під час пожежі за середньої

температури 0_т в цьому ряді.

Примітка. f_sdff(0_m) та f_scdff(0_m) може мати різні значення (7.2.4.3);

F_s повне зусилля в стиснутій арматурі під час пожежі та відповідне частині зусилля розтягнутої арматури;

1, т] та х визначені в 1.5 ДБН В.2.6-98.

Рисунок В.2 - Розподіл напружень у граничному стані прямокутного залізобетонного перерізу
з армуванням у стиснутій зоні

В.12 Якщо усі стиснуті стрижні розміщені в рядах і мають однакову площу, застосовуются наступні формули при розрахунку відстані до осі арматури а.

Середня знижена міцність арматурного ряду залежно від підвищених температур розрахо-

де 6 - температура /-го арматурного стрижня;

k(8j) - коефіцієнт зниження міцності 1-го арматурного стрижня залежно від температури б,;

k_v(&) - середній коефіцієнт зниження міцності у-го арматурного ряду;

n_v - кількість арматурних стрижнів у у-му арматурному ряді.

В

(В.4)

.13 Відстань а до центра тяжіння арматурних рядів обчислюють за формулою:

1^(6)

де a_v - відстань від нижньої поверхні розрахункового поперечного перерізу до осі у-го арматурного ряду.

В.14 Якщо існують тільки два ряди, відстань до осі арматури розраховується за формулою:

а

(В.5)

=7(^аі^а₂) •

В.15 Якщо арматурні стрижні мають різні площі та довільне розміщення, використовується

наступна методика.

Середня міцність сталі арматурної групи k(tp)f_sdГі залежно від підвищених температур роз-

де k_s (6,-)- коефіцієнт зниження міцності /-го арматурного стрижня;

f_sdi - розрахункова міцність /-го арматурного стрижня;

А/ - площа поперечного перерізу /-го арматурного стрижня.

Відстань а (рисунок Б.2) до центра тяжіння арматурної групи розраховується за формулою: Z[^a/M⁰/)UA]

а = у* - (В.7)

/ , [_^s (®/ ^sd,i Ai J

і

де а,- - відстань від розрахункового поперечного перерізу до осі /-го арматурного стрижня.

В.16 Розрахунок згинального моменту поперечного перерізу виконується в наступній послідов­ності:

⁼

(В.8)

(В.9)

(В.10)

(В.11)

1 fsd,fi (⁰m »

1 tsd.fi (⁰m)
* b„d„ ^^(20)
t^u2 ⁼ As2 tscd.fi >

^=>4s1 +As2 ' де A_s - загальна площа армування;

^fsd,fi ~ розрахункова міцність арматури на розтяг;

tscd.fi ~ розрахункова міцність арматури на стиск;

f_{cd fj} (20) - розрахункова міцність бетону на стиск (за нормальної температури);

Коли розподіл моментів оцінюється, як показано вище, повна несуча здатність обчислюється за формулою:

М

(В.12)

_и— М_иі +М_и2 ■ДОДАТОКД
(довідковий)

ТАБЛИЧНІ ДАНІ

Д.1 Оцінка вогнестійкості колон за табличними даними

Д.1.1 Вогнестійкість залізобетонних та попередньо напружених залізобетонних колон, що переважно зазнають стискання, в будівлях з в'язями жорсткості може вважатись забезпеченою, якщо значення в таблиці Д.1 застосовують сумісно з наступними правилами.

Таблиця Д.1 - Мінімальні розміри колони та відстань до осі арматури для колон прямокутного та круглого перерізів

**> Мінімум 8 стрижнів.

Для попередньо напружених колон повинно позначатися збільшення відстані до осі арматури згідно з 8.2.4.

Примітка. Таблиця Д.1 базується на рекомендованому значенні = 1,0.

Д.1.2 Мінімальні значення ширини колони Ь_тіп та відстані до осі поздовжньої арматури а, наведені в таблиці Д.1, чинні за таких умов:

• довжина колони під час пожежі І < 4 м;

• ексцентриситет першого порядку під час пожежі: е = M_oEdfj /Nj_Edfj< e_max;

• ступінь армування A_s< 0,04А_с.

Примітка 1. Значення е_тах в межах 0,15h (або b) < е_тах < 0,4/7 (або Ь). Рекомендоване значення е_тах становить 0,15/7 (або Ь).

Примітка 2. Розрахункову довжину колони під час пожежі l_{Q fj} приймають за 1₀ за нормальних тем­ператур в усіх класах. Для будівель з в'язями жорсткості, якщо вплив за стандартним температурним режимом становить більше ЗО хв, розрахункову довжину l_ofi приймають як 0,5/ для середніх поверхів та 0,5/ <1_Ол < 0,71/для верхніх поверхів, де І- це дійсна довжина колони.

Примітка 3. Ексцентриситет першого порядку під час пожежі прирівнюють до такого, який використо­вують для розрахунку за нормальних температур.

Д.1.3 В таблиці Д.1 вводиться коефіцієнт використання під час пожежі ц#.

(Д.1)

де N_Edfj- розрахункове осьове навантаження під час пожежі;

N_Rd- розрахункова несуча здатність колони за нормальних температур;

N_Rd - при розрахунку обчислюється відповідно до ДСТУ Б В.2.6-156 з урахуванням у_т за нормальних температур, враховуючи впливи другого порядку та початковий ексцен­триситет, що дорівнює ексцентриситету ДЛЯ N_{Ed f}j .

Примітка. Коефіцієнт зниження r|_ff використовують замість для розрахункового рівня навантаження (див. 5.4.2) як надійне спрощення, оскільки враховує, що колона повністю навантажена при розрахунку за нормальної температури.Код УКНД 91.010.30; 91.080.40; 91.120.01

Ключові слова: вогнестійкість, критична температура нагрівання арматури, температурні деформації, колона, стандартний температурний режим, пожежна безпека.

1 - верхня межа; 2 - нижня межа

2Рисунок 6.6 - Теплопровідність бетону