---

Цей метод, взагалі, досить точний для промислових передач. Під час визначання коефіцієнтів Кн_а-с, ^j-c повинні бути відомі ступінь точності передачі, питоме навантаження, тип передачі та режим припрацювання. Режим припрацювання визначається матеріалом і типом термооброблення

9.4.3 Визначення коефіцієнтів

Кна-с і ^Fa-c повинні бути прийняті із таблиці 4.

Таблиця 4 — Коефіцієнти.розподілу навантаження між зубцями К_На-с і Кр_о-с

Примітка. Щодо Z_LS див. ISO 10300-2, щодо У_єдив. ISO 10300-3.

Припуск припрацювання у_а є величиною, зумовленою припрацюванням, за якого помилка сумі­щення зачеплення зменшується від початку роботи. За відсутності безпосереднього досвіду у_а мож­на прийняти із рисунка 5 або рисунка 6. Наступні формули, що представляють криві на цих рисунках, можна використати для розраховування (де f_pt: див. 9.3.1).

Конструкційна і навкрізно прогартована сталь

Сірий чавун

Познани:

Поверхнево прогартована і азотована сталь

Рисунок 5 — Припуск припрацювання у_а зубчастих пар з окружною швидкістю v_mt > 10 м/

с

Познаки:

Конструкційна і навкрізно прогартована сталь

Сірий чавун

Поверхнево прогартована і азотована сталь

Рисунок 6 — Припуск припрацювання у„ зубчастих пар З окружною ШВИДКІСТЮ Vmi < 10 м/с

Для наскрізно прогартованих сталей:

1

(39)

60 .

У a - ' /pt

Н Іі

т

(40)

для v_mt < 5 м/с:

для 5 м/с < v_mt < 10 м/с:

для у_т1 > 10 м/с:

Для сірого чавуну:

без обмежень

Уа — 12 800/онііт у_а <6 400/с_н |_іт

у_а =0,275fp

tдля v_mt < 5 м/с: без обмежень

для 5 м/с < v_mt < 10 м/с: у_а< 22 мкм для v_mt > 10 м/с: у_а< 11 мк

мДля поверхнево прогартованих і азотованих передач:

у

(41)

(42)

_а = 0,075 f pt

для всіх швидкостей з обмеженням: у_а<3мкм.

Коли матеріали шестерні і колеса різні:

Уаі+Уа2

^У“⁼““2 '

де у_с<1 повинно визначатися для матеріалу шестерні та у_а2 — для матеріалу колеса.

ДОДАТОК А
(обов’язковий)

РОЗРАХОВУВАННЯ ГЕОМЕТРІЇ КОНІЧНОЇ ПЕРЕДАЧІ

А.1 Загальний принцип

Додаток А містить геометричні співвідношення, необхідні для утворення даних еквівалентної ци­ліндричної передачі, що потрібні для розраховування навантажувальної здатності конічної передачі.

Якщо поперечний переріз зуба конічної передачі в середині ширини зубчастого вінця розгорнути в проекцію, то еквівалентну циліндричну передачу отримаємо з майже евольвентними зубцями (на­ближення Тредгольда). Розраховування навантажувальної здатності згідно з ISO 10300 базуються на еквівалентних зубчастих передачах і умовах на середині ширини зубчастого вінця конічних передач (див. А.6).

Для косозубих і спіральних конічних передач результатом є еквівалентна косозуба передача. Під час розраховування навантажувальної здатності ця передача частково розглядається в поперечному і частково в нормальному перерізі. Відповідні відношення для даних передачі, представлені тут, за­стосовуються винятково до передач з (x_hm1 + х^_т2) = 0.

А.2 Вихідні дані

Дані конічної передачі можуть бути представлені двома загальновживаними формами: тип да­них І (див. таблицю А.1) або тип даних II (див. таблицю А.2). Залежності для перетворення між двома формами, наведені в А.З—А.8.

Таблиця А.1 — Тип даних І

Таблиця А.2 — Тип даних II

А.З Основні формули

Передатне відношення и:

t/ = Z2/zi = sin5z/sinSi (А.1)

Кут початкового конуса°8:

tanS-i = sinS/(cosE + u) (А.2)

82 = S - 81 (А.З)

для S = 90° tanSi = 1/ц; tanSs = u. (А.4)

Зовнішня конусна відстань R_e:

R_e =0,5d_e2/sin82 =0,5d_ei/sin8i. (A.5)

Середня конусна відстань R_m:

R_m=R_e-(b/2). (A.6)

Зовнішний торцевий модуль т_е.

m_et = de2/z₂ = d_e1/zi = 25,4/Рв ■ (А.7)

Середній торцевий модуль rn_mt:

Rm

m_mt = (A.8)

г<е

Середній нормальний модуль т_тп:

m_mrl =m_mtcosp_m. (А.9)Середній початковий діаметр d_m:

От1,2 = б_Є1,2-bsinSl,2 = ITl_mnZ_V/COSp_m. (A.10)

Кут головки зуба 0_а:

0а1,2 = 6а1,2-Si,2. (А. 11)

Для головки постійної висоти:

8а1,2 = 8і,2 0а1,2 = 0. (А. 12)

Кут ніжки зуба Єр

0(1,2 - 8і,2 -8п,2. (А. 13)

Для ніжки зуба постійної висоти:

8(1,2 = 8д,2 -> 0(1,2 = 0. (А. 14)

А.4 Дані профілю вихідного контура зуба та інструмента відповідно

У випадку типу даних І (див. таблицю А.1) Л_?о, h_a0і г_а0 можна взагалі взяти з інформації, пред­ставленої виробником.

Висота ніжки зуба інструмента Л‘_!С (тобто висота головки зуба профілю вихідного контура зуба Л*_аР, див. рисунок А.1), віднесена до середнього нормального модуля:

Л(оі,2 =ftfoi,2/m_mn =ЛаР1,2/п)тп =/7аР1,2. (А.15)

Висота головки зуба інструмента Л_а0(тобто висота ніжки зуба профілю вихідного контура зуба h*_fP, (див. рисунок А.1), віднесена до середини середнього нормального модуля:

Ла01,2 =/?aO1,2/Wmn = ^fpi,2//77_mn =/3fP1,2. (А.16)

Загальні величини:

PaO^mn ~ 0'2 0,4

Фо =1,0

h*_s0 =1,25 — 1,30

У випадку типу даних II (див. таблицю А.2) вказується тільки радіус вершин зубців інструмента р_ао- У цьому випадку h*_fQ і h*_a0 можна обчислити, якщо необхідно (див. формули А. 17—А.21).

Познаки:

1 — Профіль зуба зі зміщенням профілю і модифікацією товщини.

2 — Профіль вихідного контуру зуба згідно з ISO 53.

Рисунок А.2 ■— Розміри для розраховування еквівалентних
циліндричних передач

Діаметр кола вершин зубців d_va:

<^va1,2 = dy 1,2 + 2Л_ат 1,2- (А.31)