---

Табёиця C.2 - Коефіці^т зниження та гpa^ич^a деформація дёя використашя yтoч^e^иx розрахумових методів

Table C.2: Reduction factor and ultimate strain for the use of advanced calculation methods

Кнець табёйці С.2

С.3 Teїёoфiзич^i вёастйвості

С.3.1 Teїёoвe видовжемя

(1) Тeїёoвe видовжешя аустеИ^ої ^ержа- віючої стаёі Al /1 виз^ачають так:

Al /1 = (16 + 4,79 x 10-3

0 a -1,243 x 10

C.3 Thermal properties

C.3.1 Thermal elongation

(1) The thermal elongation of austenitic stainless

steel Al /1 may be determined from the following:

⁶ 02) x (6a -20)10^-6, (C.21)

Де

l - довжи^а за темїератури 20 °C;

Al - теїёове видовжешя;

0a - темїература стаёі, °C.

їримітка. Зміну відносного теплового видовження залежно від температури зображено на рисунку С.2.

where:

l is the length at 20 °C;

Al is the temperature induced expansion;

0a is the steel temperature [°C].

Note: The variation of the thermal elongation with temperature is illustrated in figure C.2.

Рису^к С.2 - Тепёове видовжешя ^ержавіючої стаёі заёежш від темїератури
Figure C.2 - Thermal elongation of stainless steel as a function of the temperature

С.3.2 їитома mеїёо°м^icmь

(1) їитому тепёо°м^ість ^ержавіючої стаёі c_a виз^ачають так:

c_a= 450 + 0,280Х0_а-2,91x 10 a,a,

Де 0a - темїература стаёі, С.

їримітка. Зміну питомої тепло°мності залежно від температури зображено на рисунку С.3.

C.3.2 Specific heat

(1) The specific heat of stainless steel c_a may be determined from the following:

⁴02 +1,34 x 10^-10 3, Дж/кг • K (J/kg K) (C.2)

where: 0a is the steel temperature [°C].

Note: The variation of the specific heat with tempera­ture is illustrated in figure C.3.

Рису^к С.3 - їитома тепёо°м^ість ^epжaвiючoї стаёі заёежш від темїератури

Figure C.3 - Specific heat of stainless steel as a function of the temperature

С.3.3 TeїёOїpoвiд^icmь

(1) Тепёопровідысть ^ержавіючої стаёі Xa виз^ачають так:

C.3.3 Thermal conductivity

(1) The thermal conductivity of stainless steel Xa may be determined from the following:

X a = 14,6 +1,27 x 10

² 6a , Вт/м • K(W/mK),

(C.3)

де 6a - темїература стаёі, °C.

where: 6a is the steel temperature [°C].

Note: The variation of the thermal conductivity with temperature is illustrated in figure C.4.

їримітка. Зміну теплопровідності залежно від тем­ператури зображено на рисунку С.4.

Рису^к С.4 - Тепёопровідысть ^ержавіючої стаёі заёежш від температури

Figure C.4 - Thermal conductivity of stainless steel as a function of the temperatur

e

C _ С У ¹ M 2

Fv, t, Rd - Fv, Rd kb, 0 ,

У M, fi

I M 2

Fb, t, Rd ^- Fb, Rd kb, 0 ,

^уM, fi

ДОДАТОК D
(довідковий)

3’ЄД^A^^Я

D.1 Боётові з’єд^a^^я

1. Руй^ува^^я робочого їерерізу в їрорізах дёя з’°д^а^ь ^е розгёяда°ться за умови, що з’°д^а^^я ° в кожшму їрорізі, оскіёькй тем- їература стаёі з’°д^а^ь мжча через ^аяв^ість додаткового матеріаёу.

D1.1 Розрахушовий оїір боётів ^а зріз

D1.1.1 Категорія А: ^ecyчuй тиї

2. Розрахумовий оїір боётів їід час їожежі, що ^ава^таже^і їоїеречшю сиёою, виз^а- чають з виразу: де

kb - коефіці^т зниження, що виз^аче^ий з табёищ D.1 дёя відїовідшї темїератури боёта; Fv^Rd - розраху^овий оїір ^а зріз боёта ^а їёощи^у зрізу, виз^аче^ий за умови, що їёо- щи^а зрізу їроходить через різьбу боёта (табёиця 3.4 EN 1993-1-8);

ум2 - коефіці^т ^адій^ості дёя шрмаёьші' темїератури;

УM,fi — коефіцієнт ^адій^ості дёя відїовідшї вёастивост матеріаёу їід час їожежі.

3. Розрахумовий оїір боётів їід час їожежі виз^ачають з виразу: де

Fb Rd — виз^ачають з табёищ 3.4 EN1993-1.8;

kb - коефіці^т зниження, що виз^аче^ий з табёищ D.1 дёя відїовідшї темїератури боёта.

ANNEX D
[informative]

JOINTS

D.1 Bolted joints

1. Net-section failure at fastener holes need not be considered, provided that there is a fastener in each hole, because the steel temperature is lower at joints due to the presence of additional mate­rial.

D1.1 Design Resistance of Bolts in Shear

D1.1.1 Category A: Bearing Type

2. The fire design resistance of bolts loaded in shear should be determined from:

(D.1)

where

kb is the reduction factor determined for the ap­propriate bolt temperature from Table D.1;

F_v,Rd is the design shear resistance of the bolt per shear plane calculated assuming that the shear plane passes through the threads of the bolt (table 3.4 of EN 1993-1-8);

ум2 is the partial factor at normal temperature;

ум,fi is the partial factor for fire conditions.

3. The design bearing resistance of bolts in fire should be determined from:

(D.2)

where

F_b,Rd is determined from table 3.4 EN1993-1.8; kb is the reduction factor determined for the

appropriate bolt temperature from Table D.1

.

Табёиця D.1 - Коефіці^т зниження міцності дёя боётів та звармх 0вів

Table D.1: Strength Reduction Factors for Bolts and Welds

D.1.1.2 Категорія В: оїір ковзашю за екмёуа- таційтїїрида/тшості та категорія С: оїір ковзашю дёя грашчжго ста^у

(1) Оїір ковзашю з’єднань розгёядався як їросковзувашя їід час їожежі та оїір одшго боёта виз^ачають як дёя ^есучого тиїу боёта (див. D.1.1.1).

D1.2 Розрахушовий опір боётів ^а розтяг

D1.2.1 КатегоріїD та Е: їоїеред^о ^е^ава^- тажем та їоїеред^о ^ава^таже^і боёти

(1) Розрахумовий оїір ^а розтяг одшго боёта їід час їожежі виз^ачають з виразу:

I M 2

Ften, t, Rd - Ft, Rd kb, 0 ,

^YM, fi

D1.1.2 Category B: Slip resistance at servicea­bility and category C Slip resistance at ultimate state

(1) Slip resistant joints should be considered as having slipped in fire and the resistance of a sin­gle bolt should be determined as for bearing type bolts, see D1.1.1.

D1.2 Design Resistance of Bolts in Tension

D1.2.1 Category D and E: Non-preloaded and preloaded bolts

(1) The design tension resistance of a single bolt in fire should be determined from:

(D.3)

де

FtRd - виз^ачають з табёйці 3.4 EN 1993-1-8;

kb - коефіці^т зниження, що виз^аче^ий з табёйці D.1 дёя відїовідшїтемїератури боёта.

where

F_t,Rd is determined from table 3.4 ofEN 1993-1-8;

kb is the reduction factor determined for the

appropriate bolt temperature from Table D.1

D.2 Розрахумовий оїір звармх 0вів

D.2.1 Звap^i з’°д^a^^я в стик

(1) Розраху^ова міцжсть їовжстю їроїёав- ёешго зваршго з’єднання в стик дёя темїе­ратури до 700 °С дорівт° міцшсті ^айсёаб- 0ої з’°д^а^ої частим, використовуючи відїо- відні коефіці^ти зниження дёя ко^трукційшї стаёі. Дёя темїератури > 700 °С коефіці^ти зниження, ^аведе^і дёя кутових звармх 0вів, також застосовують дёя звармх з’°д^а^ь в стик.

D.2.2 Кутові зварш 0ви

(1) Розрахумовий оїір ^а одимцю довжим кутового зваршго 0ва їід час їожежі виз^а- чають з виразу:

D.2 Design Resistance of Welds

D2.1 Butt Welds

(1) The design strength of a full penetration butt weld, for temperatures up to 700 °C, should be taken as equal to the strength of the weaker part joined using the appropriate reduction factors for structural steel. For temperatures > 700 °C the reduction factors given for fillet welds can also be applied to butt welds.

D2.2 Fillet Welds

(1) The design resistance per unit length of a fillet weld in fire should be determined from:

Fw, t, Rd = Fw, Rdkw, Є — , (D.4)

де

kw - виз^аче^о з табёиц D.1 дёя відїовідшї темїератури зваршго 0ва;

Fw,R_d-виз^аче^озроздіёу4.5.3. EN 1 993-1-8.

D.3 Темїература з’°д^а^ь їід час їожежі

D.3.1 Загаёьш вимоги

1. Темїературу з’°д^а^^я їриймають, вико­ристовуючи ёокаёь^е з^аче^^я A / V дёя час- ти^ з’°д^а^^я.

2. Як сїрощемя темїературу з’°д^а^^я їрий­мають рівммірм розїоділєшю; темїературу виз^ачають, використовуючи максимаёь^е з^аче^^я сїіввідм0емя A / V з’°д^а^их ста- ёевих ко^трукцій, що розта0оваы бёизько до з’°д^а^^я.

3. Дёя з’°д^а^ь баёки з колошю та баёки з баёкою, якщо ^а баёки сїира°ться бетоме їерекриття будь-якого тиїу, темїературу з’°д^а^^я виз^ачають із темїератури нижньої їолиці в середиж їроёьоту.

4. їри застосувамі методу з 4.2.5 темїера­туру части^ з’°д^а^^я виз^ачають так: