---

10.9.4 3'°д^а^^я і обїирамя дёя збіршх eёeмe^miв

(1)Р Матеріали, що використовуються дёя з'°д^а^ь, повисті бути:

• стабіль^ими і довговічмми їротягом проект- шго строку експлуатації ко^трукції;

• хімічно і фізичш сумістими;

• захищемми від ^есприятливих хімічмх і фізичмх вїёивів;

• вошетривкими, щоб відїовідати вошетрив- кості ко^трукції.

(2)Р Опори їоду0ки повисті мати характерис­тики міцності та деформатившсті відповіде до розрахумових припущен.

(3)Р Метаёеві кріплення обличкувастя дёя всіх кёасів вїливів, окрім Х0 та ХС1 (таблиця 4.1), і які ^е захищен від зовн0^ого середовища, повисті виготовлятись із корозійтостійкого ма­теріалу. За можливості їеревірок доїуска°ться використовувати захисті їокриття.

(4)Р До вико^а^^я зварювашя ^еобхід^о пе­ревірити доїустимість відїуску або холодюго формувашя.

(1)Р 3'°д^а^^я повисто сїриймати вїливи, які відїовідають розрахумовим припущестям, мати ^еобхід^у деформативнсть та забезїе- чувати стійку роботу ко^трукції.

(2)Р Необхідш заїобігати сколювашю або від0арувашю бето^у ^а гра^ях елеме^ів до кнцевого мо^ажу з урахувашям ^астуї^их асїектів:

- відш^их їереміще^ між елеме^ами;

10.9.4 Connections and supports for precast elements

(1)P Materials used for connections shall be:

• stable and durable for the design working life of the structure;

• chemically and physically compatible;

• protected against adverse chemical and phy­sical influences;

• fire resistant to match the fire resistance of the structure.

(2)P Supporting pads shall have strength and deformation properties in accordance with the design assumptions.

(3)P Metal fastenings for claddings, other than in environmental classes X0 and XC1 (Table 4.1) and not protected against the environment, shall be of corrosion resistant material. If inspection is possible, coated material may also be used.

(4)P Before undertaking welding, annealing or cold forming the suitability of the material shall be verified.

(1)P Connections shall be able to resist action effects consistent with design assumptions, to accommodate the necessary deformations and ensure robust behaviour of the structure.

(2)P Premature splitting or spalling of concrete at the ends of elements shall be prevented, taking into account:

• relative movements between elements;

• відхиле^;

• вимог стосовш мо^ажу;

• їростоти вико^а^^я;

• їростоти їеревірки.

(3) їеревірка ^есучої здатшсті і жорсткості з'єднань може фугуватись ^а розрахуй з можёивим виїробувашям (для їроектувашя ^а базі виїробува^ див. EN 1990, додаток D). Необхідш враховувати ^еточ^ості вико^а^^я. Розрахумові величин, виз^аче^і ^а осшві виїробува^, їовиші вкёючати ^есїриятливі відхилення фактичмх умов роботи від умов виїробува^.

10.9.4.3 З'єднання, що їередають зусиёёя стиску

1. У стистутих з'°д^а^^ях зусиёёями зсуву мож^а з^ехтувати, якщо вом сташвлять ме^ 0е 10% від зусиёёя стиску.

2. Дёя з'°д^а^ь ^а вирів^юваль^их та ущіль­нювальних матеріаёах (розчищ бето^ або їо- лімери) ^еобхід^о виключати можливість від- ш^их зру0е№ між їоверх^ями, які з'°д^у- ються, їід час твердішя матеріалу.

3. 3'°д^а^^я без вирів^вальмх та ущільт- вальмх матеріалів (сухе з'°д^а^^я) їовишо використовуватись тільки у виїадках, коли можливо досягти ^еобхід^ої якості вико^а^^я. Середи ^аїруже^^я ^а оїорі між їлоскими їо- верх^ями ^е їовиші їеревищувати 0,3 fcd. Сухі з'°д^а^^я, що включають криві (виїуклі) їоверхи, їовиші розраховуватись їри обов'яз­ковому врахував геометрії.

4. Необхідш враховувати ^аїруже^^я розтя­гу у їрилеглих елеме^ах. Вом можуть вит­кати в^аслідок зосереджешго стиску відїо- відно до рисума 10.3а, або роз0ирешя м'яко­го вирівтвальшго матеріалу відїовідш до рисума 10.3b. Арматуру у виїадку а) мож^а розрахувати і розмістити згідно з 6.5. У виїадку b) арматуру ^еобхід^о розта0увати близько до їоверхо^ їрилеглих елеме^ів.

5. За відсутшсті біль0 точмх моделей, арма­туру у виїадку b) мож^а виз^ачати за виразом:

А, = 0,25 (t де:

A_s - їлоща арматури біля кожшї їоверхж;

t -товщи^а вирівтвальшго 0ару;

• deviations;

• assembly requirements;

• ease of execution;

• ease of inspection.

(3) Verification of resistance and stiffness of connections may be based on analysis, possibly assisted by testing (for design assisted by testing, see EN 1990, Annex D). Imperfections should be taken into account. Design values based on tests should allow for unfavourable deviations from testing conditions.

10.9.4.3 Connection, tran,mitting compre,,ive force,

1. Shear forces may be ignored in compression connections if they are less than 10% of the compressive force.

2. For connections with bedding materials like mortar, concrete or polymers, relative movement between the connected surfaces should be pre­vented during hardening of the material.

3. Connections without bedding material (dry connections) should only be used where an ap­propriate quality of workmanship can be achie­ved. The average bearing stress between plane surfaces should not exceed 0,3 f_cd. Dry connec­tions including curved (convex) surfaces should be designed with due consideration of the geo­metry.

4. Transverse tensile stresses in adjacent ele­ments should be considered. They may be due to concentrated compression according to Figu­re 10.3a, or to the expansion of soft padding according to Figure 10.3b. Reinforcement in case a) may be designed and located according to 6.5. Reinforcement in case b) should be placed close to the surfaces of the adjacent elements.

5. In the absence of more accurate models, rein­forcement in case b) may be calculated in accor­dance with Expression (10.5):

h) FEd / fyd , (10.5)

where:

А_, is the reinforcement area in each surface;

t is the thickness of padding

;

h - розмір вйрівтваёьшго 0ару у ^апрямі ар­матури;

FEd — зусиёёя стиску у з'єднанні.

6. Mаксимаёь^у ^есучу здатисть стистутих з'°д^а^ь мож^а виз^ачити згідно з 6.7 або ^а остові розрахуй, перевірешму випробува^ ^ями (дёя проектувастя ^а базі випробував див. EN 1990).

h is the dimension of padding in direction of reinforcement;

F_Ed is the compressive force in connection.

6. The maximum capacity of compression con­nections can be determined according to 6.7, or can be based on analysis, possibly assisted by testing (for design assisted testing, see EN 1990).

а - зосередже^е обпирастя
concentrated bearing

b - роз0ирешя м'якого їро0арку
expansion of soft paddin

g

Рису^к 10.3 - їоперечи ^апруже^^я розтягу у стистутих з'остастях

Figure 10.3 - Transverse tensile stresses at compression connection

s

1. При їередачі зсуву їо ко^акту між двома бетостими поверх^ями, ^априкёад, збіршго еёеме^а і мошёітшго бето^у, див 6.2.5.

(1)Р Арматура повиста бути ^ерозрив^ою в межах з'єднання і заа^еровуватись у приёег- ёих еёеме^ах.

• ^апуску стрижив;

• замошёічувастям арматури у порожнини;

• перепуском арматурах петеёь;

• зварювашям стрижыв або стаёевих пёас- ти^

• попередим ^апруже^^ям;

• мехаичмми пристроями (гви^ові або за- пов^е^і муфти);

• з'єднання обтиском (стискаёьи муфти).

10.9.4.4 Connections transmitting shear forces

1. For shear transfer in interfaces between two concretes, e.g. a precast element and in situ concrete, see 6.2.5.

10.9.4.5 Connections transmitting bending mo­ments or tensile forces

(1)P Reinforcement shall be continuous across the connection and anchored in the adjacent ele­ments.

2. Continuity may be obtained by, for example

• lapping of bars;

• grouting of reinforcement into holes;

• overlapping reinforcement loops;

• welding of bars or steel plates;

• prestressing;

• mechanical devices (threaded or filled slee­ves);

swaged connectors (compressed sleeves)

.

10.9.4.6 З’єднання з їідрізкою

(1) З'єднання з їідрізкою мож^а розраховувати із застосувашям стис^уто-розтяг^утих моде- ёей згідно з 6.5. Дві аёьтер^атив^і модеёі та армуваяя показан ^а рисуяу 10.4. Ці дві мо- деёі можуть комбнуватись.

їримітка. ^а рисунку показано тільки основні еле­менти стиснуто-розтягнутої моделі

2. H

   Рису^к 10.4 - Рекомецдоваы модеёі армуваяя з'°д^а^ь з підрізкою

   Figure 10.4 - Indicative models for reinforcement in half joints

   Note: The figure shows only the main features of strut- and-tie models.

   alf joints may be designed using strut-and-tie models according to 6.5. Two alternative models and reinforcements are indicated in Figure 10.4. The two models may be combined.

1. Арматура в опорях еёеме^ах і тих, що об­пираються, повияа коятруюватись так, щоб забезпечити аяеруваяя у відповідяму вузёі з урахуваяям вщхиёея. їри^ад показая ^а рисуяу 10.5.

Фактич^а довжи^а обпираяя a 1 кояроёю°ть- ся через відстая d (рисуяк 10.5) від грані відповідях еёемеяів, де:

di = ci + Aai при горизояаёьях петёях або н- 0ому зааяеруваяі стрижнв;

di = ci + Aai + ri при вертикаёьяму заги^а^^і стрижнв,

де:

ci - захисяй 0ар бето^у;

Aai - відхилення (див. 10.9.5.2 (1);

ri - радіус з^у.

Дёя виз^аче^^я A a 2 і A a 3 див. рисуяк 10.5 та 10.9.5.2 (1).

10.9.4.7 Anchorage of reinforcement at supports (1) Reinforcement in supporting and supported members should be detailed to ensure anchorage in the respective node, allowing for deviations. An example is shown in Figure 10.5.

The effective bearing length a1 is controlled by a distance d (see Figure 10.5) from the edge of the respective elements where:

di = ci + Aai with horizontal loops or otherwise end anchored bars;

di = ci + Aai + ri with vertically bent bars,

where:

c_i is concrete cover;

Aai is a deviation (see 10.9.5.2 (1);

r_i is the bend radius.

See Figure 10.5 and 10.9.5.2 (1) for definitions of A a 2 or A a 3

.

1

Рису^к 10.5 - їрикпад коптруюваня арматури в оїорі

Figure 10.5 - Example of detailing of reinforcement in support

0.9.5 Оїори

10.9.5.1 Загаёычі поёоже^я

(1)P Hалeж^e функціонування оїор їовишо забезїечуватись армувашям їрилеглих еле- ме^ів, обмежешям ^аїруже^ь в обїираші та заходами, що враховують зру0ешя або за- кріїлешя.

(2)P При обїирашях, які ^е дозволяють ков- заня або їоворот без з^ач^их защемлен, вїливи, сїричи^е^і їовзучістю, усадкою, тем- їературою, відхилешями від осі, вертикалі тощо, їовиші враховуватись у розрахуму їрилеглих елеме^ів.

3. Вїливи факторів (2)P можуть вимагати їо- їеречшго армувашя в оїорнх елеме^ах і тих, що обїираються, та/або ^ерозріз^е арму- вашя для зв'язувашя елеме^ів між собою. Вон також можуть вїливати ^а розрахушк осшвшї арматури у таких елеме^ах.

(4)P Оїори їовиші розраховуватись і контрую- ватись так, щоб забезїечувати їравиль^е всташвлешя з урахувашям доїусків їри ви­готовлені і мо^ажі.

(5)P Необхіди враховувати можливі вїливи заамеруваня їри їоїередному ^аїруже^^і.

10.9.5.2 Оїори дёя з'°д^а^ux ^еізоёьовашх) еёеме^ів

(1) Hомі^аль^у довжи^у а шарнірної оїори, їо- казашї ^а рисуму 10.6, мож^а виз^ачити як:

10.9.5 Bearings

(1)P The proper functioning of bearings shall be ensured by reinforcement in adjacent members, limitation of bearing stress and measures to account for movement or restraint.

(2)P For bearings which do not permit sliding or rotation without significant restraint, actions due to creep, shrinkage, temperature, misalignment, lack of plumb etc. shall be taken into account in the design of adjacent members.

3. The effects of (2)P may require transverse reinforcement in supporting and supported mem­bers, and/or continuity reinforcement for tying elements together. They may also influence the design of main reinforcement in such members.

(4)P Bearings shall be designed and detailed to ensure correct positioning, taking into account production and assembling deviations.

(5)P Possible effects of prestressing anchorages and their recesses shall be taken into account.

The nominal length a of a simple bearing as shown in Figure 10.6 may be calculated as

:

(10.6)

2 . 2

a — a 1 + a 2 + a 3 + A A a 2 + A a 3 ,

де:

а 1 - довжта ^етто оїори відшсш ^апруже^ь ^а оїорі, a 1 = FEd/(b 1 fRd), аёе ^е ме^0е шж міы- мальы величин за табёицею 10.2;

FEd — розрахункове з^аче^^я опоршї реакції;

b 1 - 0ири^а ^етто оїори (рисушк 10.6);

f_Rd - розрахумове з^аче^^я міцності оїори, див. (2);

а₂ - відстав, що вважа°ться ^еробочою за межами зовы0^ого кнця елеме^а, який об- їира°ться (рисушк 10.6 і табёиця 10.3);

а з - ця ж відстав дёя опоршго елеме^а (ри- сушк 10.6 і табёиця 10.4);

where:

a₁ is the net bearing length with regard to bearing stress, a₁ = F_Ed/(b₁f_Rd), but not less than mini­mum values in Table 10.2;

F_Ed is the design value of support reaction;

b₁ is the net bearing width, see Figure 10.6;

f_Rd is the design value of bearing strength, see (2);

a₂ is the distance assumed ineffective beyond outer end of supporting member, see Figure 10.6 and Table 10.3;

a₃ is the similar distance for supported member, see Figure 10.6 and Table 10.4

;

Рису^к 10.6 - їриклади оїор з поз^аками величи^

Figure 10.6 - Example of bearing with definitions

Aа₂ - доїустимі відхилешя відстаы між опор- жіми елеме^ами (таблиця 10.5);

^Aа з - доїустимі відхилешя довжин елеме^ та, що обїира°ться, A а ₃ = ln/2500, ln - довжи^а елеме^а.

Aа₂ is an allowance for deviations for the distance between supporting members, see Table 10.5;

A а 3 is an allowance for deviations for the length of the supported member, A а ₃ = ln/2500, In is length of member

.Табёиця 10.2 - Mі^імаль^е з^аче^^я а 1, мм

Table 10.2 - Minimum value of a1 in mm

Табёиця 10.3 - Відстав а2, мм, що вважаються ^еробочою від зови0^ого кнця опоршго еёеме^а. їри поз^аче^^і (-) ^еобхід^о застосовувати бетошу їоду0ку