---

B.1 Осдовж заёеждості дёя виз^аче^^я коефіціздта їовзучості

(1) Коефіці^т їовзучості ф(t, 1₀) мож^а виз^а- чити за виразом:

9^(t, t 0) = Ф

де:

Ф₀ - номінальний коефіці^т їовзучості, який мож^а виз^ачити за виразом:

^ф0 = WRH •

1. The creep coefficient ф(t, 10) may be calculated from:

•3 c (t, 10), (В.1)

where:

Ф0 is the notional creep coefficient and may be estimated from:

fem)-3 (t 0), (B.2

)Ф_RH - коефіці^т, що врахову° вїёив відшсшї воёогості ^а номінальний коефіці^т їовзу- чості:

Ф_RH is a factor to allow for the effect of relative humidity on the notional creep

:

1 - RH/100

0,1-3h0

^фRH

1 1 - RH/100

1 + -а 1

. 0,1-3h0

^-а 2

дёя f_em < 35 Мїа for fem < 35 MPa ,

для fem > 35 Мїа

for fem > 35 MPa ,

(В.3а)

(B.3b)

16,8

h ₀- номінальний розмір елеме^а, мм, де h ₀ is the notional size of the member in mm where:

h0 = 2A^ , (В.6)

u

A_c - їлоща їоїеречшго їерерізу; A_c is the cross-sectional area;

u - їериметр елеме^а, що ко^акту° з атмос- u is the perimeter of the member in contact with

ферою; the atmosphere;

RH - відш^а воёогість ^авколи0^ього сере­довища, %;

3(f_em) — коефіцієнт, що врахову° вїёив міц^сті бето^у ^а номінальний коефіці^т їовзучості:

³( fem )

f_em - серед^я міцысть ^а стиск бето^у, Мїа, у віці 28 діб;

3(10) - коефіці^т, що врахову° вїлив віку бето- ^у їри ^ава^таже^^і ^а номінальний коефіці- етт їовзучості:

3( t 0 ) =

RHis the relative humidity of the ambient environ­ment in %;

3(f_em) is a factor to allow for the effect of concrete strength on the notional creep coefficient:

(В.4)

fem f_em is the mean compressive strength of concrete in MPa at the age of 28 days;

3(1₀) is a factor to allow for the effect of concrete age at loading on the notional creep coefficient:

(В.5

)

⁽t ^-t 0 ⁾
(^Ph ⁺t - t 0 )

P_c (t, 1₀) - коефіці^т, ЩО Оїису° розвиток ЇОВ- зучості у часі тсёя ^ава^таже^^я і може виз^а- чатись із застосувашям ^астуї^ого виразу:

P c (t, 10 ) =

t - вік бето^у ^а їоточмй моме^, діб;

10 - вік бето^у у де^ ^ава^таже^^я, діб; t-t0 - ^еїриведе^а трйваёість ^ава^таже^^я, діб;

Р_н - коефіці^т, що заёежить від відносної во- ёогості (RH, %) і шмнаёьшго розміру еёеме^ та (h₀, мм). Його мож^а виз^ачити з:

Р_c (t, 10) is a coefficient to describe the develop­ment of creep with time after loading and may be estimated using the following Expression:

0,3

, (B.7) t is the age of concrete in days at the moment considered;

t₀ is the age of concrete at loading in days;

t-t₀ is the non-adjusted duration of loading in days;

P_H is a coefficient depending on the relative humi­dity (RH in %) and the notional member size (h₀ in mm). It may be estimated from

:

P h = 1,5 1 + (0,012RH)¹⁸

P h = 1,5 1 + (0,012RH)¹⁸

h ₀ + 250 < 1500

h₀ +250-a₃ <1500-a₃

ДёЯ fcm < 35 for fcm < 35 ,

(В.8а)

ДёЯ fcm > 35 for fcm > 35 ,

(B.8b)

a_1/2/3 - коефіці^ти, що враховують вїёив міц- ^сті бето^у:

a_1/2/3 are coefficients to consider the influence of the concrete strength

:35

0,7

f_cm

35

0,2

f_cm

35

0,5

f_cm

(В.8с)

2. The effect of type of cement (see 3.1.2 (6)) on the creep coefficient of concrete may be taken in­to account by modifying the age of loading t₀ in Expression (B.5) according to the following Ex­pression:

t⁰t 0,T *

2 +11,²⁺⁺‘0T

ї^а

⁺¹

7

> 0,5,

(В.9)

де:

10T. - їриведемй відїовідш до темїератури вік бето^у їри ^ава^таже^^і, діб, згідно з вира­зом (В.10);

а - їоказмк стуїе^я, що заёежить від тиїу цеме^:

= -1 дёя цеме^у кёасу S;

= 0 дёя цеме^у кёасу N;

= 1 дёя цеме^у кёасу R.

3. Bїёив знижених або їідвищемх темїера- тур в межах 0-80°С ^а дозрівашя бето^у може враховуватись 0ёяхом уточ^е^^я віку бето^у згідно з ^астуї^им виразом:

where:

1₀T. is the temperature adjusted age of concrete at loading in days adjusted according to Expres­sion (B.10);

a is a power which depends on type of cement:

= -1 for cement Class S;

= 0 for cement Class N;

= 1 for cement Class R.

The effect of elevated or reduced temperatu­res within the range 0-80°C on the maturity of concrete may be taken into account by adjusting the concrete age according to the following Exp­ression

:д

-[4000/[273+T (A t_i)]-13,65]

•A

ti

(B.10)

е:

t_T- вік бето^у, їриведемй до темїератури, ^а який замню°ться t у відїовідмх виразах;

T(At_i) - темїература, °С, їротягом їеріоду At_i;

At_i - кіёькість див, коёи їереважа° темїерату- ра T.

Середий коефіці^т варіації вище їрошозова- их дамх стосовш їовзучості зме^0е^ий відїовідш до комї'ютершї бази дамх резуёь- татів виїробува^ у ёабораторн, який сташ- вить бёизько 20%.

Веёичим ф(t, 10), що ^аведе^і вище, їовиші їов'язуватись з тангенціальним модуёем Е_с. У разі достаттості ме^0 точмх розрахумів веёи- чит ^аведе^і ^а рису^у 3.1 у 3.1.4, можуть їрий- матись дёя їовзучості бето^у у віці до 70 років.

(1) Oс^ов^а деформація усадки їри висихаші є_cd0 виз^ача°ться за виразом:

where:

t_T is the temperature adjusted concrete age which replaces t in the corresponding equations;

T(At_i) is the temperature in °C during the time pe­riod A t_i;

At_i is the number of days where a temperature T prevails.

The mean coefficient of variation of the above predicted creep data, deduced from a computeri­sed data bank of laboratory test results, is of the order of 20%.

The values of ф(t, 10) given above should be asso­ciated with the tangent modulus E_c. When a less accurate estimate is considered satisfactory, the values given in Figure 3.1 of 3.1.4 may be adop­ted for creep of concrete at 70 years.

B.2 Basic equations for determining the drying shrinkage strain

(1) The basic drying shrinkage strain є_cd0 is cal­culated fromє cd ,0 = 0.85

(²²0 +¹¹⁰ •« ds 1)- exp 1-а ds2 • -pm A fcmo

•10^-6 ФRH ,

(B.11)

P RH = 1,55

f ^RHJ³

A RH 0 ^J

де:

f_cm - серед^я міцисть ^а стиск, Мїа;

fcm₀ =10 Мїа;

a_ds 1 - коефіці^т, що заёежить від тиїу цеме^

ту (див. 3.1.2 (6)):

• 3 дёя цеме^у кёасу S;

• 4 дёя цеме^у кёасу N;

= 6 дёя цеме^у кёасу R;

a_ds2 - коефіцієнт, що заёежить від тиїу цеме^ ту (див. 3.1.2(6)):

= 0,13 дёя цеме^у кёасу S;

= 0,12 дёя цеме^у кёасу N;

= 0,11 дёя цеме^у кёасу R;

RH - відш^а воёогість ^авкоёИ0^ього сере­довища, %;

RH₀ = 100%.

їримітка. exp{} значить те саме, що і е⁽⁾.

(B.12)

where:

f_cm is the mean compressive strength (MPa);

fcm0 = 10 MPa;

a_ds 1 is a coefficient which depends on the type of cement (see 3.1.2 (6)):

= 3 for cement Class S;

= 4 for cement Class N;

= 6 for cement Class R;

a_ds2 is a coefficient which depends on the type of cement:

= 0,13 for cement Class S;

= 0,12 for cement Class N;

= 0,11 for cement Class R;

RH is the ambient relative humidity (%);

RH₀ = 100%.

Note: exp{ } has the same meaning as e⁽⁾

.

ANNEX C
(normative)

ДОДАТОК С
(обов'язковий)

ХАРАКТЕРИСТИКИ АРМАТУРИ, ЩО
ЗАСТОСОВУЮТЬСЯ З ЦИМ ЄВРОКОДОМ

PROPERTIES OF REINFORCEMENT
SUITABLE FOR USE WITH THIS EUROCOD

E

C.1 General

С.1 Загаёьж ^ёоже^

я

Table C.1 - Properties of reinforcement

1. У табёйці С.1 ^аведе^о характеристики ар­матури, що застосовуються з цим Єврокодом. Характеристики дійсні у діаїазож темїератур -40 °С...100 °С дёя арматури у завер0ежй ко^трукції. Будь-яке шуття та зварювашя арматури, що здійстю°ться ^а майда^чику в тодаёЬ0ому, їовишо обмежуватись діаїазо- ном темїератур, доїустимим за EN 13670.

Табёиця С.1 - Характеристики арматури

Table C.1 gives the properties of reinforce­ment suitable for use with this Eurocode. The properties are valid for temperatures between -40 ° and 100 °C for the reinforcement in the fini­shed structure. Any bending and welding of rein­forcement carried out on site should be further restricted to the temperature range as permitted by EN 13670

.

В

їримітка. Величин рівнів ^апруже^ь утоми з верх- Note: The values for the fatigue stress range with an ньою грамцею pfyk та мі^імаль^а від^^а площа upper limit of pfyk and for the Minimum relative rib area ребра для ко^ре^ої країни може вста^влюва- for use in a Country may be found in its National Annex. тись у ^аціо^аль^ому додатку. Рекомевдоваы ве- The recommended values are given in Table C.2N. личим ^аведе^о у таблиці C.2N. Величи^а p для The value of p for use in a Country may be found in its ко^ре^ої країни може вста^влюватись у ^аціо- National Annex. The recommended value is 0,6. ^аль^ому додатку. Рекомевду°ться величи^а 0,6. Таблиця C.2N - Характеристики арматури Table C.2N - Properties of reinforcement
Вид виробу Product form		Огрижн та розмота^а катала Bars and de-coiled rods			Отки із дроту Wire Fabrics				Вимога або величи^а варіації, % Requirement or quantile value (%)
Клас Class		А	В	C	А	В	C	-
Рівень напружень ут< циклів) при верхній г Fatigue stress range ( cycles) with an upper	оми, Мїа (для N > 2-106 заниці pfyk MPa) (for N > 2-106 imit of pfyk	>150			>100				10,0
Зчеплення: мінімальна віднос­на площа ребра, fR,min Bond: Minimum relative rib area, fR,min	Номінальний розмір стрижня, мм Nominal bar size (mm) 5-6 6,5...12 >12	0,035 0,040 0,056						5,0





тома. Взятки дёя правил стосові втоми дёя ко^ре^ої країни можуть вста^влюватись у ^аціо- ^аль^ому додатку. Ви^ятки рекомевдуються дёя виїадків, коёи арматура переваж^ статич^ ^а- ва^таже^а, або якщо випробува^ями показа^а можливість вста^вле^я вищих рівИв ^апруже^ь утоми та/або кількості циклів. В оста^ьому виїадку величин в таблиці 6.3 можуть змнюватись відпо- від^. Згадай випробува^я повиті вико^уватись зпдтоз EN 10080.

Зчeїёe^^я. Якщо мож^а їоказати, що ^еобхід^а міцнсть зчепле^я досяга°ться їри величи^ах f_R ме^0их нж виз^аче^о вище, вимоги до величи^ можуть їослаблюватись. Для підтвердже^я мож­ливості досяте^я ^еобхід^ої міцності зчепле^я ^апруже^^я зчепле^я повиті задоволь^яти реко- ме^ован вирази (C.1N) та (C.2N), якщо застосову­ються методики випробува^я CEB/RILEM ^а балках:

Fatigue: Exceptions to the fatigue rules for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended exceptions are if the reinforcement is for predominantly static loading or higher values of the fatigue stress range and/or the number of cycles are shown to apply by testing. In the latter case the values in Table 6.3 may be modified accordingly. Such testing should be in accordance with EN 10080.

B

тm > 0,098(80 - 1,2ф) , (C.1N)

тr > 0,098(130 - 1,9ф) , (C.2N)

де: where:

ф - номінальний розмір стрижня; ф is the nominal bar size (mm);

тm - середн° значення напружень зчеплення, тm is the mean value of bond stress (MPa) at 0,01,

Мїа, при ковзанні 0,01,0,1 та 1мм; 0,1 and 1 mm slip;


ond: Where it can be shown that sufficient bond strength is achievable with fR values less than specified above, the values may be relaxed. In order to ensure that sufficient bond strength is achieved, the bond stresses shall satisfy the recommended Expressions (C.1N) and (C.2N) when tested using the CEB/RILEM beam test

:




тr - ^аїруже^^я зчеїёе^^я їри руйнуванні в^асёідок ковзашя.

3. Веёичим fyk, к і e ukутабёйціС.1 °характе- ристичмми з^аче^^ями. Максимаёьмй їро- це^ резуёьтатів виїробува^ мжче харак- теристичшго з^аче^^я ^аведе^о дёя кожшго з характеристичмх з^аче^ь у їравій коёо^і табёиц С.1.

4. EN 10080 ^е ^ада° з^аче^^я варіації дёя характеристичмх веёичи^ та оцнку резуёь- татів виїробува^ дёя окремих виїробуваёь- та зразків.

Скачать бесплатно