Рисунок 2 — Зонд для відбирання проби для витяжної труби, діаметр якої перевищує DN 100
Рисунок 3 — Зонд для відбирання проби для витяжної труби, діаметр якої не перевищує DN 100
Гнучкий трубопровід
Рисунок 4 — Випробовування котла за особливих умов тяги
Зонд для відбирання проби з рисунка 2
Матеріал: неізольована сталь
Лінійна питома теплопровідність: 8,4 кДж/(м.К.год)
Діафрагма, що дозволяє регулювання 02 5 м витяжної труби до 0,1м витяжної труби
Випускний отвір витяжної труби котла
0, — Діаметр випускного отвору витяжної труби котла;
02— 190 для котлів з тепловою потужністью < 35 кВт;
225 для котлів з тепловою потужністью > 35 кВт
.
Примітка. За домовленістю 0 а—Ь означає: діаметр а;
товщина Ь.
— крани;
— резервуар з повітрям;
— манометри;
— кран;
— випробовуваний зразок;
— кран.
Відведення
Манометр, що вимірює перепад тиску
Переріз, повернутий на 90°
внутрішньою поверхнею
Телескопічна витяжна труба
Рисунок 9 — Випробовувальна установка для запобіжного пристрою відведення продуктів згоряння
ВИЗНАЧАННЯ ЗА ДОПОМОГОЮ НЕПРЯМОГО МЕТОДУ ВТРАТ ТЕПЛА
У ВИПРОБОВУВАЛЬНІЙ УСТАНОВЦІ І ВЕЛИЧИН СПРИЯННЯ
З БОКУ ЦИРКУЛЯЦІЙНОГО НАСОСА ЦІЄЇ УСТАНОВКИ
Котел під'єднують до випробовувальної установки, показаної на рисунку 11 і безпосередньо з'єднують труби прямого і зворотного потоку.
Перекривається насос (11) і закриваються клапани (9) на теплообмінику.
Запускається насос (5), що працює в безупинному режимі за передбаченої витрати води.
У сталому стані вимірюють значення (7 — ТА) за наступних трьох умов:
без електричної дії з боку котла (6);
з електричною дією з боку котла (6) таким чином, щоб отримати значення (7 — ТА), що дорівнює (40 ± 5) К;
з електричною дією з боку котла (6) таким чином, щоб отримати значення (7— ТА), що дорівнює (60 ± 5) К;
де Т — значення середньої температури, виміряне двома датчиками (2) у трубах прямого і зворотного потоку котла під час випробовування (1);
ТА — навколишня температура.
Згідно з вимірюваним значенням будують графік кривої тепла, отриманого електричним нагріванням, вираженим у ватах (Вт), як функція значення (Т — ТА), виражена в Кельвінах (К). Її можна вважати також і прямою.
Прирівнювання цих прямих для розглянутої витрати води дає втрати тепла у випробову- вальному ланцюзі з боку циркуляційного насоса як функції температури (7 — ТА).
ДОДАТОК К
(довідковий)
СПОСОБИ ВИЗНАЧАННЯ ЧАСУ РОЗПАЛЮВАННЯ
ЗА ПОВНОЇ ВИТРАТИ
Котел встановлюють, як зазначено на рисунку 11. Водяний контур складається з ізольованого контуру, об'єднаного з резервуаром.
Установка містить принаймні 6 дм3 води на кВт номінальної потужності.
Газовий контур забезпечують вимірювачем витрати газу чи манометром рь що вимірює тиск на ділянці вище інжектора.
Котел урухомлюють за початкової температури, що становить (47 + 1) °С, і вимірюють час t-i у секундах між моментом розпалювання пальника і моментом, коли завдяки роботі органів керування:
теплова потужність набуде значення, що дорівнює:
0,37Qn + 0,63Qred або
тиск у інжектора набуде значення, що дорівнює:
(0,37^ + 0,63 J^)2,
Дє Qnom — теплова потужність, що відповідає повній витраті, кВт;
Qred — теплова потужність, що відповідає частковій витраті, кВт;
Pnom — тиск, що відповідає повній витраті, мбар;
Pred — тиск, що відповідає частковій витраті, мбар.
ПРИКЛАД РОЗРАХОВУВАННЯ ФАКТОРІВ ЗВАЖУВАННЯ
ДЛЯ КОТЛА З ДЕКІЛЬКОМА СПІВВІДНОШЕННЯМИ
Співвідношення котла: 100 %, 50 % і ЗО %.
Таблиця L.1
|
Qpt |
70 |
60 |
40 |
20 |
|
Fpi ■ |
0,15 |
0,25 |
0,30 |
0,30 |
L.1 Пропорційне розподілення значення Qpi= 20 %
Qmin становить ЗО %, що перевищує 20 %, тому замість Fpl 20 % застосовують Fpi ЗО %.
Fps (ЗО %) = 0,3.
L.2 Пропорційне розподілення значення Qpi= 40 %
Qpj = 40 % і тому розподілено між Qpi = ЗО % (нижча витрата) і Qpi = 50 % (вища витрата):
F (50 %) = F (40 %) Q(40%)-Q(30%) Q(50 %)
вища витрата: ^(50 А) Грі(40/о) Q(50 %)_Q(30%) q(40 %)
Грі (50 %) = 0,3 • 40 - 30.50 = 0 1875 , рЛ ’ 50-30 40
нижча витрата: Грі(30 %) = Fpi(40 %) - Fpi(50 %) = 0,3 - 0,1875 = 0,1125.
L.3 Пропорційне розподілення значення Qpi= 60 %
Qpi = 60 % і тому розподілено між Op, = 50 % (нижча витрата) і Qpi =100 % (вища трата ):
Г Г о/ ч Q(60 %) - Q(50 %) Q(100 %)
вища витрата: ^(«>0 А) = <60 z">-Q(100 %)-0(50 %) ’0(60 %) °
Я, (100%) =0,25- О0'50 ■— =0,0833.
p,v ’ 100-50 60
нижча витрата: Fpj(50 %) = Fpi(60 %) - Fpi(100 %) = 0,25 - 0,0833 = 0,1667 .
L.4 Пропорційне розподілення значення Qpi= 70 %
Qpi = 70 % і тому розподілено між QPj = 50 % (нижча витрата) і Qpi =100 % (вища витрата):
F(100%1 = F (70%) Q(70 %) - Q(50 %) Q(100 %)
вища витрата. Рі( ) pi ( 7 q(100 %) - Q(50 %) Q(70 %)
Fpi (100 %) = 0,15 ■ 70~50 • — = 0,0857 ,
₽lV 7 100-50 70
нижча витрата: Fpi(50 %) = Fpi (70 %) - Fpi(100 %) = 0,15 - 0,0857 = 0,0643.
L.5 Загальне пропорційне розподіленн
яТаблиця L.2
|
Витрата |
20 % |
40% |
60% |
70% |
Усього |
|
ЗО % 50% 100 % |
0,30 + |
0,1125 0,1875 + |
0,1667 + 0,0833 + |
0,0643 0,0857 |
= 0,4125 = 0,4185 = 0,1690 |
|
Усього |
0,30 + |
0,30 + |
0,25 + |
0,15 |
= 1 |
Формула величини зважування концентрації така:
NOX
, pond 0,4125NOX mes(30
^4] J x, птс s (50 %)+ 0,1 69-NO* mes (1QQ O/o).
ДОДАТОК M
(довідковий)
ПЕРЕРАХУНОК ЗНАЧЕНЬ NOX
Таблиця М.1 — Перерахунок одиниць NOx для газів першого сімейства
|
1 ppm = 2,054 мг/м3 |
G110 |
||
|
(1 ppm = 1 см3/м3) |
мг/(кВтгод) |
мг/МДж |
|
|
О2 = 0 % |
1 ppm = |
1.714 |
0,476 |
|
1 мг/м3 = |
0,834 |
0,232 |
|
|
О2 = 3 % |
1 ppm = |
2,000 |
0,556 |
|
1 мг/м3 = |
0,974 |
0,270 |
|
Таблиця М.2 — Перерахунок одиниць NOX для газів другого сімейства
|
1 ppm = 2,054 мг/м3 |
G20 |
G25 |
|||
|
(1 ppm = 1 см3/м3) |
мг/(кВтгод) |
мг/МДж |
мг/(кВт-год) |
мг/МДж |
|
|
О2 = 0 % |
1 ppm = |
1,764 |
0,490 |
1,797 |
0,499 |
|
1 мг/м3 = |
0,859 |
0,239 |
0,875 |
0,243 |
|
|
О2 = 3 % |
1 ppm = |
2,059 |
0,572 |
2,098 |
0,583 |
|
1 мг/м3 = |
1,002 |
0,278 |
1,021 |
0,284 |
|
Таблиця М.З — Перерахунок одиниць NOX для газів третього сімейства
|
1 ppm = 2,054 мг/м3 |
G30 |
G31 |
||||
|
(1 ppm = 1 см3/м3) |
мг/(кВттод) |
мг/МДж |
мг/(кВтгод) |
мг/МДж |
||
|
О2 = 0 % |
1 ppm = |
1,792 |
0,498 |
1,778 |
0,494 |
|
|
1 мг/м3 = |
0,872 |
0,242 |
0,866 |
0,240 |
||
|
О2 = 3 % |
1 ppm = |
2,091 |
0,581 |
2,075 |
0,576 |
|
|
1 мг/м3 = |
1,018 |
0,283 |
1,010 |
0,281 |
||
ДОДАТОК N
(не визначено)
ДОДАТОК Р
(довідковий)
ПРИДАТНІСТЬ ЧАВУНУ ЗА НАЯВНОГО РИЗИКУ КОНДЕНСАЦІЇ
Котел працює за умови номінальної теплової потужності чи за умови мінімальної теплової потужності для регульованих котлів з використовуванням еталонного газу, за температур прямого і зворотного потоків, що дорівнюють 80 °С і 60 °С. Теплопродуктивність зменшується до значень, що становлять від 18 % до 22 % значення встановленої теплопродуктивності. За допомогою приладу керування температурою встановлюється мінімально можливе значення температури.
Котел вимикається кожні 5 год на 1 год; подавання напруги не переривається доти, доки не буде досягнуто температури 20 °С.
Під час випробовування ніякий конденсат, що утворився, не повинен роз'їдати стінки котла.
Після трьох місяців роботи котел оглядають; ніяка значна корозія чи інше ушкодження не повинні бути помітні на його поверхні.УКНД 91.140.10
Ключові слова: центральне опалення, котли, газові прилади, пальники, тепловий баланс, експлуатаційні вимоги, оцінка робочих характеристик, безпека, випробовування, перевіряння, марковання, табличка даних.
1 Ці вимоги розповсюджено тільки на пристрої відведення продуктів згоряння. Другий спосіб досягти цієї мети виявляється предметом подальшої поправки до EN 297.
