---

NOTE This is a valid method when there is a problem with the crushing of the core material below the loads or at the supports.

If both faces of the test panel are flat or lightly pro­filed, the total deflection at the centre of the test panel shall be divided into two parts:

where

w is the measured deflection at mid-span of the test panel;

w_b is the deflection due to axial deformation in the faces (bending deflection);

Wy is the deflection due to shear deformation of the core material.

The shear modulus of the core shall be deter­mined from

If a partial vacuum chamber or air bag test appa­ratus is used in order to provide a uniformly dis­tributed load over the surface of the specimen, the bending deflection at mid span w_b and the shear modulus of the core GC shall be calculated using Equations (A.17) and (A.18):

(

FL

і (and)Gfe = ,^rL ■ ■■■■.■. (A.18)

Якщо загальне навантаження подається як чо- If the total load is applied as four equal line loads

тири однакові лінії навантаження FI4 на позиції F/4 at positions 1/8, 3/8, 5/8, 7/8 of the span, the

1/8, 3/8, 5/8, 7/8 прогону, вирази для прогину в expressions for the bending deflection at

середині прогону і модуль зсуву серцевини по- mid-span and the shear modulus of the core shall

винні бути розраховані з використанням be calculated using Equations (А. 19) and (А.20):

рівнянь (A. 19) і (А.20):

41 FL³

3072 B_s

(A.19)

A.17

)

Я

І (and) G_c =

кщо загальне навантаження подається як чо­тири однакові лінії навантаження F/4 на позиції 0,1 L, 0,4L, 0,6L, 0.9L прогону, вирази для про­гину в середині прогону і модуль зсуву серце­вини повинні бути розраховані з використан­ням рівнянь (А.21) і (А.22):

У

1,24 FL³ Wk

° 96 B_s

i(and)Gb =

^(w-w^)

цих виразах відхил w береться з лінійної час­тини кривої "навантаження-деформації"; Емає бути як прикладене навантаження і:

(

FL
8Ac(w-w_b)

А.20)

If the total load is applied as four equal line loads F/4 at positions 0,1 L, 0,4L, 0,6L, 0,9L of the span, the expressions for the bending deflection at mid-span and the shear modulus of the core shall be calculated using Equations (A.21) and (A.22):

(A.21)

(A.22)

In these expressions, the deflection w shall be taken from the linear part of the load deflection curve; F shall be the corresponding applied load and:B_s= ^{Ep2 Af=2} e² і (and) An =B e

^sE_FrA_FViE_F2A_F

₂

на основі виміряних розмірів панелі та її компо­нентів.

А.6 Визначення коефіцієнта повзучості (р/

А.6.1 Сутність методу

У разі необхідності при розрахунку панелей по­криття та стелі, початкового випробування на однопрогінній панелі з постійним рівномірним навантаженням повинно бути достатньо, щоб визначити коефіцієнт повзучості для конкрет­ного матеріалу серцевини.

А.6.2 Обладнання

Випробування повинно проводитися для одно- прогінних панелей (рисунок А.9) під рівномірно розподіленим постійним навантаженням.

А.6.3 Випробування зразків

Випробування повинно проводитися на гото­вій панелі з таким же прогоном, що використо­вується для випробування на згин в А.5.

Для випробувань повинні використовуватися панелі найбільшоїтовщини в сімействі виробів сендвіч-панелей.

А.6.4 Проведення випробування

Випробування повинно проводитися для од- нопрогінних панелей під рівномірно розпо­діленим постійним навантаженням.

based on the measured dimensions of the panel and its components.

A.6 Determination of the creep coefficient (<р#>

A.6.1 Principle

Where required for the design of roof or ceiling panels, a single test on a simply supported panel with a constant uniform load shall be sufficient to determine the creep coefficient for a particular core material.

A.6.2 Apparatus

The test shall be carried out by subjecting a sim­ply-supported panel (Figure A.9) to a uniformly distributed dead load.

A.6.3 Test specimens

The test shall be carried out on a complete panel of span equal to that used for the bending test in A.5.

Panels of the greatest thickness within the sand­wich panel product family shall be used for the test.

A.6.4 Procedure

The test shall be carried out by subjecting a sim­ply-supported panel to uniformly distributed dead load.

Навантаження для випробування на повзучість повинно виконуватися в діапазоні 30-40 % від середнього руйнівного навантаження при зсуві за кімнатної температури, яке визначається із зазначених випробувань, проведених згідно з А.З.

Примітка. Навантаження для випробування на по­взучість не є критичним і подібні результати будуть отримані при будь-якому навантаженні в діапазоні 30-40 % від руйнівного.

Під час розміщення навантаження панель по­винна бути підкріплена знизу таким чином, щоб підкріплення могло бути видалено швид­ко і плавно з початком випробування. Вимірю­вання прогину в середині прогону починається, як тільки будуть задіяні повні навантаження.

Як альтернативне проведення випробування початковий відхил розраховується з нахилу кривої "навантаження-деформаці'Г', отриманої протягом належного випробування на згин за А.5, у якому постійне навантаження повинно прикладатися більш поступово традиційним способом.

Випробування повинно проводитися при пос­тійному навантаженні, яке буде тривати протя­гом як мінімум 1000 год. За цей час відхил повинен регулярно перевірятися, щоб пред­ставити безперервний зв'язок між відхиленням і часом.

А.6.5 Розрахунки і результати

А.6.5.1 Записи та тлумачення

Записи та тлумачення результатів випробу­вань повинні відповідати А. 16.

На підставі результатів випробувань протягом часу 0 > t> 1000 год коефіцієнти повзучості, не­обхідні для розрахунку, повинні бути визначені екстраполяцією за допомогою лінійної апрок­симації з наближенням до кривої "відхилен- ня-час'¹ на напівлогарифмічній діаграмі.

Примітка 1. Процес повзучості та його обробка а метою розрахунку описані у додатку Е.

Примітка 2. Коефіцієнт повзучості, як правило, не­обхідний за Г = 2000 год для снігового навантаження і t - 100000 год для постійної дії (власна вага), див. Е.7.6.

А.6.5.2 Коефіцієнт повзучості (серцевини) для злегка профільованих панелей <р₍ Коефіцієнт повзучості серцевини злегка про­фільованих панелей повинен бути визначеним за допомогою рівняння (А.23):

The load used for the creep test shall correspond to between 30 % and 40 % of the average load for shear failure at ambient temperature determined from the tests carried out according to A.3.

NOTE The load used for creep tests is not unduly critical and similar results will be obtained for any load in the range 30 % to 40 % of the failure load.

During the placing of the load, the panel shall be propped from below in such a way that the prop­ping can be removed quickly and smoothly in or­der to initiate the test. Deflection measurements at mid span shall commence as soon as the full load is applied.

As an alternative procedure, the initial deflection shall be calculated from the slope of the load de­flection curve obtained during the corresponding bending test in A.5, in which case, the dead load shall be applied more gradually in the conven­tional manner.

The test shall be carried out under a constant load which shall be sustained undisturbed for a mini­mum of 1 000 h. During this time, the deflection shall be regularly monitored to give a continuous relationship between deflection and time.

A.6.5 Calculations and results

A.6.5.1 Recording and interpretation

Recording and interpretation of test results shall comply with A.16.

On the basis of the results of the tests within the time range 0 > t > 1 000 h, the creep coefficients required for design shall be determined by extrap­olation using a linear approximation to the deflec­tion versus time curve on a semi-logarithmic diagram.

NOTE 1 Creep behaviour and its treatment for the purposes of design is described in Annex E.

NOTE 2 The creep coefficient is generally required at t = 2 000 h for snow load and t = 100 000 h for permanent actions (self-weight), see E.7.6.

A.6.5.2 Creep coefficient (core) for lightly profiled panels (cp_f)

The creep coefficient for the core of a lightly pro­filed sandwich panel shall be determined using Equation (A.23)

:= , (А.23)

w₀-w_b

де

w_t~ відхил, що вимірюється в момент часу t, w₀ - початковий відхил в момент часу і = 0 і w_b- відхил, викликаний пружним видовжен­ням облицювання (без деформації зсуву).

Примітка. Якщо відхил визначається з кривої "відхил-час" при = 200 год і t₂ = 1 000 год, коефіцієнт повзучості може визначатися наступним чином:

where

w₍ is the deflection measured at time t,

iv₀ is the initial deflection at the time t = 0 and

is the deflection caused by the elastic exten­sion of the faces (without shear deformation). NOTE If the deflections are determined from the graph of deflection versus time at t-, - 200 h and t₂ = 1 000 h, the required creep coefficients may be determined as follows

:92000 = l2(1,43ip₁₀₀₀ -O,43<₽2oo) = ¹>7(<рюоо ~O>³⁽P2oa) >

9100000 =3.⁸⁶<P1OOO -^⁸⁶⁽P200

-

^-¹) _ч, ₽i(1-₽-pp(C_D -1))

ДЄ

where

A.6.5.3 Коефіцієнт повзучості (серцевини) для значно профільованих панелей <p_f Відхили, викликані згином і деформацією зсу­ву сендвіч-панелей зі значно профільованим облицюванням, не можуть бути розділені у ви­разі для відхилу, оскільки розподіл згинально­го моменту в компонентах сендвіча M_s і компонентах облицювання /W_F1, M_F2 залежить від жорсткості на зсув серцевини (див. Е.7.2.4). Коефіцієнт повзучості повинен бути оцінений на основі виміряного відхилу як функції від часу.

Якщо одне або обидва облицювання сендвіч- панелі профільовані, коефіцієнт повзучості по­винен бути оцінений за рівнянням (А.24): де

- w_f , . . .

C_D= —- - 3B язок між відхилом після часу на- w₀

вантаження t і початковим відхилом;

р=0,5- коефіцієнт релаксації, який прийма­

ється 0,5.

A.6.5.3 Creep coefficient (core) for deeply pro­filed panels (<р[)

The deflections caused by the bending and shear deformations of a sandwich panel with strongly profiled faces cannot be separated in the expres­sion for the deflection because the distribution of the bending moment into the sandwich compo­nent M_s and the facing components M_F1, M_F2 de­pends on the shear stiffness of the core (see E.7.2,4), The creep coefficient shall be evaluated on the basis of the measured deflections as a function of the time.

If one or both faces of a sandwich panel are pro­filed, the creep coefficient shall be evaluated from Equation (A.24).

(A.24)

where

C_D = is the relationship between the deflec- w₀

tion after a loading time of t and theinitial deflec­tion;

p = 0,5 is a relaxation coefficient, having here the value of 0,5

.

I_F - момент інерції профільованого облицю- вання(нь) (сумарний, якщо обидва облицю­вання профільовані);

/_s - момент інерції сендвіч-частини (див.

додаток Е); l_F is the moment of inertia of the profiled face(s) (sum if both faces are profiled);

/_s is the moment of inertia of the sandwich part (see Annex E);

женням.

де

e - виміряна висота між центрами ваги обли­цювань;

L - прогін панелі, що використовується у вип­робуванні на повзучість.

Примітка. Якщо відхил визначається з кривої "відхил-час" при G = 200годі t₂= 1 000 год, необхідні коефіцієнти повзучості можуть бути визначені з формул, що наведені в А.6.5.2:Примітка.

Для розрахунку <р_{2 ом} має бути зазначеним для застосувань, де сніг лежить протягом значних періодів і <Ріооооо ^{має б}У™ зазначеним для за­гального застосування покрівлі та стелі.

А.7 Взаємодія між згинальним моментом і реакцією опори

А.7.1 Сутність методу

Це випробування використовується для визна­чення опору згину при внутрішньому розташу­ванні опори панелі, яка суцільна протягом двох або більше прогонів. Відповідне напру­ження від зминання для плоского чи злегка профільованого облицювання або випучуван- ня чи границя текучості для профільованих об­лицювань мають бути визначені розрахун­ковим шляхом.

Взаємодія між згинальним моментом і реак­цією опори повинна визначатися для одно- прогінної панелі, підданої лінійному наванта­женню.

Примітка. Це часто називають "модельованим вип­робуванням центральної опори", оскільки воно імітує умови в центральній опорі у двопрогінній балці (див. рисунки А.13 і А. 14).

А.7.2 Обладнання

Схема випробування на взаємодію між зги­нальним моментом і реакцією опори має бути однопрогінною панеллю з лінійним наванта- where

е is the measured depth between centroids of the faces;

L is the span of panel used in creep test.

NOTE If the deflections are determined from the graph of deflection versus time at = 200 h and f₂ = 1 000 h, the required creep coefficients may be determined with the equations given in A.6.5.2: Note.

For declaration, <p₂ ooo ^{shal1 be} declared for appli­cations where snow lies for significant periods ^and <Piooooo^{shal1 be} declared for general roof and ceiling applications.

A.7 Interaction between bending moment and support force

A.7.1 Principle

This test is generally used to determine the bend­ing strength at an internal support of a panel which is continuous over two or more spans. The corresponding wrinkling stress for flat or lightly profiled faces or the buckling or yield stress for profiled faces shall then be determined by calcu­lation.

The interaction between bending moment and support reaction force shall be determined from a single span panel subject to a line load.

NOTE This is often referred to as the "simulated central support test" because it simulates the conditions in the central support of a two-span beam (see Figures A. 13 and A. 14).

A.7.2 Apparatus

The test arrangement for the interaction between bending moment and support reaction force shall be a single span panel subject to a line load

.

П ознаки:

z- облицювання, на практиці прилегле до опори;

у-смуга листового металу приблизно 60 мм х 4 мм;

L - прогін;

о - звис за кінець опорної пластини не більше 50 мм

Key:

z face against support in practice

у sheet metal strip approximately 60 mm x 4 mm

L span

о overhang beyond the end of the support plate not exceeding 50 mm

Рисунок A.13 - Змодельоване випробування центральної опори - навантаження зверху

Figure А.13 - Simulated central support test - downward loa

d

Познаки:

z - облицювання, на практиці прилегле до опори;

Key:

z face against support in practic

e

Рисунок A.14 - Змодельоване випробування центральної опори - навантаження знизу

Figure Ad 4 - Simulated central support test - uplift load

з - гвинти;

L — прогін;

о - звис за кінець опорної пластини, не більше 50 мм

s screws

L span

о overhang beyond the end of the support plate not exceeding 50 mm

A.7.3 Випробні зразки

Випробування повинні проводитися на всю ширину панелі і прогін згідно з А.7.4.

Для випробування навантаженням знизу кріп­лення деталей, кількість І тип гвинтів і шайб по­винні відповідати даним, що використовують­ся на практиці.

А.7.4 Проведення випробування

Два типи випробувань мають проводитися для того, щоб визначити напруження від зминання на проміжній опорі:

1. випробування, які імітують навантаження зверху (див. рисунок А.13);

2. випробування, які імітують навантаження знизу (див. рисунок А.14).

Важливо, що прогін повинен бути достатнім, щоб забезпечити:

- для випробування а) - зусилля стиску між панеллю і опорою (під лінійним наванта­женням) під час руйнування згину повинно бути менше реакційної здатності опори па­нелі. Для цілей даного випробування реак­ційна здатність опори повинна визначатися або як добуток характеристичного значення міцності на стиск матеріалу серцевини і площі контактної поверхні навантажуваль­них плит моделювання опори, або як опір F_R2, що визначається згідно з Е.4.3,