---

N0' = (N1 + 2N2 + N3)/4;

N0'' = (N2 + 2N3 + N4)/4;

где N0', N0'' - промежуточные средние; N1, N2, N3, N4 - отсчеты по

лимбу угломерной части гирокомпаса, соответствующие точкам реверсии

ЧЭ.

При пропуске второй, третьей или четвертой точек реверсии по тех-

ническим причинам достаточно провести наблюдение дополнительной пя-

той точки реверсии. При этом место нуля гирокомпаса определяют по

соответствующим формулам:

N0'=(N3 + N4)/2 + (N3 - N1)/4 , N0''=(N3 + N4)/4 + (N4 + N5)/4;

N0'=(N1 + N2)/2 + (N2 - N4)/4 , N0''=(N4 + N5)/2 + (N4 - N2)/4;

N0'=(N1 + N2)/4 + (N2 + N3)/4 , N0''=(N2 + N3)/2 + (N3 - N5)/4;

Поправку E за закручивание подвеса гирокомпаса определяют по фор-

муле E=Ф/D, где D - добротность гирокомпаса, Ф - угол закручивания

подвеса.

Добротность гирокомпаса D выражается отношением максимального

направляющего момента гирокомпаса на данной широте к удельному момен-

ту кручения подвеса (при закручивании на угол, равный радиану) и оп-

ределяется в соответствии с указаниями руководства по эксплуатации

прибора. Угол закручивания подвеса Ф состоит из двух углов

Ф = Фк+Фт,

где Фк - угол закручивания подвеса, возникающий из-за неточного

ориентирования корпуса гироблока; Фт - угол закручивания подвеса,

возникающий из-за изменения нулевого положения подвеса.

Величины Фк и Фт определяют по формулам

Фк = Nк - N0;

Фт = (n0 - nк)t,

где Nк - отсчет по лимбу гирокомпаса, соответствующий положению ви-

зирной оси зрительной трубы, при котором средний штрих шкалы в поле

зрения автоколлимационной трубы совмещен с неподвижным биссектором;

nк - отсчет по шкале автоколлимационной трубы, соответствующей поло-

жению неподвижного биссектора при определении нуля подвеса; n0 - мес-

то нуля подвеса; t - цена деления шкалы в поле зрения автоколлима-

ционной трубы (в угловой мере).

Положение равновесия свободных колебаний ЧЭ (с невращающимся ро-

тором) называют местом нуля подвеса, определяют из наблюдений четы-

рех последовательных точек реверсии ЧЭ, характеризуют соответствую-

щим ему отсчетом n0 по шкале автоколлимационной трубы и рассчитывают

по формуле

n0 = (n0'+n0'')/2,

где n0' и n0''- промежуточные средние, вычисляемые по формулам

n0'= (n1+2n2+n3)/4; n0''= (n2+2n3+n4)/4,

где n1, n2, n3, n4 - отсчеты по шкале автоколлимационной трубы, соот-

ветствующие точкам реверсии ЧЭ.

Местную поправку гирокомпаса вычисляют по формуле

бм = а0-Г0,

где а0 - дирекционный угол исходной стороны; Г0 - гироскопический

азимут исходной стороны.

В случае, когда контрольное значение местной поправки гирокомпа-

са бму определяли в точке с ординатой у, а предшествующие - в точке с

ординатой у0, полученное значение поправки следует исправить поправ-

кой бv за разность сближений меридианов.

Приведенное к точке с ординатой у значение местной поправки вы-

числяют по формуле

бму0 = бму-бv.

Поправку за разность сближений меридианов бv вычисляют для каж-

дой ориентируемой стороны подземной сети по формуле

бv = бvy+бvх,

где бvy=м0(у0-у); бvх=у(м0-м); м0=32,23tg В0, м=32,23tg В; бv - поп-

равка, с; у0 и В0 - ордината (км) и широта точки установки гирокомпа-

са на земной поверхности при определении поправки гирокомпаса; у и В

- ордината (км) и широта точки установки гирокомпаса при определении

гироскопического азимута ориентируемой стороны в шахте или на земной

поверхности при контрольном измерении поправки.

Ординаты определяют до десятых долей километра. Коэффициент р вы-

бирают из табл. 20 по абсциссе или широте точки установки.

Таблица 20

Значения коэффициентов м для вычисления разности бv плоских

сближений меридианов

-----T------T--------------T------T---------------T-------T----------

¦ ¦ В ¦ ¦ ¦ В ¦ ¦ ¦ В

х,км ¦м,с/км+----T---¦х,км ¦м,с/км+----T---¦х,км м¦м,с/км +-----T----

¦ ¦град¦ ' ¦ ¦ ¦град¦ ' ¦ ¦ ¦град ¦ '

-----+------+----+---¦-----+------+----+---¦------+-------+-----+---

3800¦ 22,00¦ 34 ¦19 ¦ 5800¦ 41,73¦ 52 ¦19 ¦ 6900 ¦ 61,14 ¦ 62 ¦ 12

850¦ 22,38¦ 34 ¦46 ¦ 850¦ 42,42¦ 52 ¦46 ¦ 925 ¦ 61,70 ¦ 62 ¦ 25

900¦ 22,75¦ 35 ¦13 ¦ 900¦ 43,11¦ 53 ¦13 ¦ 950 ¦ 62,32 ¦ 62 ¦ 39

950¦ 23,13¦ 35 ¦40 ¦ 950¦ 43,83¦ 53 ¦40 ¦ 975 ¦ 62,90 ¦ 62 ¦ 52

4000¦ 23,53¦ 36 ¦07 ¦ 6000¦ 44,56¦ 54 ¦07 ¦ 7000 ¦ 63,54 ¦ 63 ¦ 06

050¦ 23,91¦ 36 ¦34 ¦ 025¦ 44,94¦ 54 ¦21 ¦ 025 ¦ 64,14 ¦ 63 ¦ 19

100¦ 24,30¦ 37 ¦01 ¦ 050¦ 45,30¦ 54 ¦34 ¦ 050 ¦ 64,79 ¦ 63 ¦ 33

150¦ 24,70¦ 37 ¦28 ¦ 075¦ 45,69¦ 54 ¦48 ¦ 075 ¦ 65,41 ¦ 63 ¦ 46

200¦ 25,11¦ 37 ¦55 ¦ 100¦ 46,06¦ 55 ¦01 ¦ 100 ¦ 66,09 ¦ 64 ¦ 00

250¦ 25,52¦ 38 ¦22 ¦ 125¦ 46,47¦ 55 ¦15 ¦ 125 ¦ 66,73 ¦ 64 ¦ 13

300¦ 25,93¦ 38 ¦49 ¦ 150¦ 46,84¦ 55 ¦28 ¦ 150 ¦ 67,43 ¦ 64 ¦ 27

350¦ 26,35¦ 39 ¦16 ¦ 175¦ 47,22¦ 55 ¦41 ¦ 175 ¦ 68,09 ¦ 64 ¦ 40

400¦ 26,78¦ 39 ¦43 ¦ 200¦ 47,64¦ 55 ¦55 ¦ 200 ¦ 68 81 ¦ 64 ¦ 54

450¦ 27,21¦ 40 ¦10 ¦ 225¦ 48,03¦ 56 ¦08 ¦ 225 ¦ 69,50 ¦ 65 ¦ 07

500¦ 27,64¦ 40 ¦37 ¦ 250¦ 48,45¦ 56 ¦22 ¦ 250 ¦ 70,19 ¦ 65 ¦ 20

550¦ 28,09¦ 41 ¦04 ¦ 275¦ 48,85¦ 56 ¦35 ¦ 275 ¦ 70,95 ¦ 65 ¦ 34

600¦ 28,53¦ 41 ¦31 ¦ 300¦ 49,29¦ 56 ¦49 ¦ 300 ¦ 71,67 ¦ 65 ¦ 4Т

650¦ 28,99¦ 41 ¦58 ¦ 325¦ 49,70¦ 57 ¦02 ¦ 325 ¦ 72,46 ¦ 66 ¦ 01

700¦ 29,45¦ 42 ¦25 ¦ 350¦ 50,15¦ 57 ¦16 ¦ 350 ¦ 73,20 ¦ 66 ¦ 14

750¦ 29,92¦ 42 ¦52 ¦ 375¦ 50,56¦ 57 ¦29 ¦ 375 ¦ 74,02 ¦ 66 ¦ 28

800¦ 30,39¦ 43 ¦19 ¦ 400¦ 51,02¦ 57 ¦43 ¦ 400 ¦ 74,79 ¦ 66 ¦ 41

850¦ 30,88¦ 43 ¦46 ¦ 425¦ 51,45¦ 57 ¦56 ¦ 425 ¦ 75 63 ¦ 66 ¦ 55

4900¦ 31,36¦ 44 ¦13 ¦ 6450¦ 51,92¦ 58 ¦10 ¦ 7450 ¦ 76,43 ¦ 67 ¦ 08

4950¦ 31,86¦ 44 ¦40 ¦ 6475¦ 52,36¦ 58 ¦23 ¦ 7475 ¦ 77,31 ¦ 67 ¦ 22

5000¦ 32,37¦ 45 ¦07 ¦ 500¦ 52,84¦ 58 ¦37 ¦ 500 ¦ 78,14 ¦ 67 ¦ 35

050¦ 32,88¦ 45 ¦34 ¦ 525¦ 53,29¦ 58 ¦50 ¦ 525 ¦ 18,99 ¦ 67 ¦ 48

100¦ 33,40¦ 46 ¦01 ¦ 550¦ 53,75¦ 59 ¦03 ¦ 550 ¦ 79,92 ¦ 68 ¦ 02

150¦ 33,93¦ 46 ¦28 ¦ 575¦ 54,25¦ 59 ¦17 ¦ 575 ¦ 80,80 ¦ 68 ¦ 13

200¦ 34,47¦ 46 ¦55 ¦ 600¦ 54,72¦ 59 ¦30 ¦ 600 ¦ 81,76 ¦ 68 ¦ 29

250¦ 35,01¦ 41 ¦22 ¦ 625¦ 55,24¦ 59 ¦44 ¦ 625 ¦ 82,68 ¦ 68 ¦ 42

300¦ 35,57¦ 47 ¦49 ¦ 650¦ 55,72¦ 59 ¦57 ¦ 650 ¦ 83,68 ¦ 68 ¦ 56

350¦ 36,14¦ 48 ¦16 ¦ 675¦ 56,25¦ 60 ¦11 ¦ 675 ¦ 84,63 ¦ 69 ¦ 09

400¦ 36,71¦ 48 ¦43 ¦ 700¦ 56,74¦ 60 ¦24 ¦ 700 ¦ 85,68 ¦ 69 ¦ 23

450¦ 37,30¦ 49 ¦10 ¦ 725¦ 57,28¦ 60 ¦38 ¦ 725 ¦ 86,67 ¦ 69 ¦ 36

500¦ 37,90¦ 49 ¦37 ¦ 150¦ 57,79¦ 60 ¦51 ¦ 750 ¦ 87,77 ¦ 69 ¦ 50

550¦ 38,51¦ 50 ¦04 ¦ 775¦ 58,35¦ 61 ¦05 ¦ 775 ¦ 88,80 ¦ 70 ¦ 03

600¦ 39,13¦ 50 ¦31 ¦ 800¦ 58,88¦ 61 ¦18 ¦ 7800 ¦ 89,86 ¦ 70 ¦ 16

650¦ 39,76¦ 50 ¦58 ¦ 825¦ 59,45¦ 61 ¦32 ¦ ¦ ¦ ¦

700¦ 40,40¦ 51 ¦25 ¦ 850¦ 59,99¦ 61 ¦45 ¦ ¦ ¦ ¦

5750¦ 41,06¦ 51 ¦52 ¦ 6875¦ 60,54¦ 61 ¦58 ¦ ¦ ¦ ¦

-----+------+----+---------+------+----+----------+-------+-----+----

Поправку гирокомпаса можно определять двумя путями: 1) независи-

мо дважды - перед началом работ по ориентированию и после их оконча-

ния; 2) из 5-6 последних определений поправки, включая и контрольные.

Первый способ определения поправки применяют главным образом при

неустойчивой поправке и после длительной транспортировки прибора на

объект. За окончательный результат принимают среднее из определений.

Второй способ определения поправки применяют, как правило, при

сравнительно большом объеме разовых работ на одном объекте. Поправку

определяют методом скользящего среднего - как среднее арифметическое

из 5-6 определений, включая контрольные, часть из которых непосред-

ственно предшествовала ориентированию стороны, а другая часть получе-

на после ее ориентирования.

Пример вычисления поправки гирокомпаса по 5 измерениям приведен в

табл. 21.

Таблица 21

Вычисление поправки гирокомпаса

-----------T---------T----------------------T------------------------

N п.п. ¦ Дата ¦ Измеренная поправка ¦ Вычисленная поправка

-----------+---------+----------------------+------------------------

1 ¦ 26/IХ ¦ -1град.17'30" ¦

2 ¦ 26/IХ ¦ -1 16 53 ¦

3 ¦ 27/IХ ¦ -1 17 05 ¦ -1град.16'56''

4 ¦ 28/IХ ¦ -1 16 24 ¦ -1 16 54

5 ¦ 28/IХ ¦ -1 16 48 ¦ -1 16 58

6 ¦ 30/IХ ¦ -1 l7 20 ¦ -1 16 53

7 ¦ 1/Х ¦ -1 17 14 ¦ -1 16 58

8 ¦ 5/Х ¦ -1 16 38 ¦ -1 17 06

9 ¦ 7/X ¦ -1 16 50 ¦

10 ¦ 10/Х ¦ -1 17 28 ¦

-----------+---------+----------------------+------------------------

Среднюю квадратическую погрешность дирекционного угла гиросторо-

ны определяют по формуле

ma = m0 кв.корень(1/kш + 1/kп)б

где m0 - средняя квадратическая погрешность единичного определения

гироскопического азимута; kш и kп - число определений гироскопическо-

го азимута гиростороны и поправки прибора соответственно.

Погрешность m0 может быть получена по результатам многократного

ориентирования, при котором каждый раз определяют гироскопический

азимут исходной стороны на земной поверхности и гиростороны в шахте.

Используя результаты гироскопических измерений, вычисляют эмпири-

ческую среднюю квадратическую погрешность

m0,эмп = кв.корень {сумма[(а-аср)*(а-аср)]/2(k-1)},

где k - число измерений дирекционного угла гиростороны.

Построением доверительного интервала оценивают теоретическую

среднюю квадратическую погрешность m0:

z1m0,эмп < m0 < z2m0,эмп,

где z1, z2 - нормированные значения нижнего и верхнего пределов ин-

тервала, определяемые по числу степеней свободы r=k-1 для принятой

доверительной вероятности. Числовые значения пределов г выбираются по

табл. 22.

Таблица 22

Нижние z1 и верхние z2 границы доверительного интервала

z1m0,эмп < m0 < z2m0,эмп

--------T------------------------------------------------------------

¦ Доверительные вероятности

+--------------------T-------------------T-------------------

r ¦ 0,99 ¦ 0,95 ¦ 0,90

+----------T---------+---------T---------+---------T---------

¦ z1 ¦ z2 ¦ z1 ¦ z2 ¦ z1 ¦ z2

--------+----------+---------+---------+---------+---------+---------

1 ¦ 0,36 ¦ ¦ 0,45 ¦ 31,62 ¦ 0,51 ¦ 16,01

2 ¦ 0,43 ¦ 14,14 ¦ 0,52 ¦ 6,29 ¦ 0,58 ¦ 4,41

3 ¦ 0,48 ¦ 8,47 ¦ 0,57 ¦ 3,73 ¦ 0,62 ¦ 3,01

4 ¦ 0,52 ¦ 4,39 ¦ 0,60 ¦ 2,88 ¦ 0,65 ¦ 2,43

5 ¦ 0,55 ¦ 3,48 ¦ 0,62 ¦ 2,45 ¦ 0,67 ¦ 2,09

б ¦ 0,57 ¦ 2,98 ¦ 0,64 ¦ 2,20 ¦ 0,69 ¦ 1,92

7 ¦ 0,59 ¦ 2,66 ¦ 0,66 ¦ 2,03 ¦ 0,71 ¦ 1,80

8 ¦ 0,60 ¦ 2,44 ¦ 0,67 ¦ 1,92 ¦ 0,72 ¦ 1,71

9 ¦ 0,62 ¦ 2,27 ¦ 0,69 ¦ 1,83 ¦ 0,73 ¦ 1,65

10 ¦ 0,63 ¦ 2,15 ¦ 0,70 ¦ 1,77 ¦ 0,74 ¦ 1,60

15 ¦ 0,67 ¦ 1,81 ¦ 0,73 ¦ 1,55 ¦ 0,78 ¦ 1,44

20 ¦ 0,71 ¦ 1,64 ¦ 0,76 ¦ 1,45 ¦ 0,80 ¦ 1,36

25 ¦ 0,73 ¦ 1,54 ¦ 0,78 ¦ 1,38 ¦ 0,82 ¦ 1.31

30 ¦ 0,75 ¦ 1,47 ¦ 0,80 ¦ 1,34 ¦ 0,83 ¦ 1,27

40 ¦ 0,77 ¦ 1,39 ¦ 0,82 ¦ 1,28 ¦ 0,85 ¦ 1,23

50 ¦ 0,79 ¦ 1,33 ¦ 0,84 ¦ 1,24 ¦ 0,66 ¦ 1,20

--------+----------+---------+---------+---------+---------+---------

Пример. Средняя квадратическая погрешность единичного определе-

ния гироскопического азимута из 11 измерений вычислена m0,эмп=25,4'

Требуется при доверительной вероятности 0,95 определить довери-

тельные границы для оценки параметра m0. Так как r=10, то, согласно

таблице, имеем, z1=0,70, z2=1,77, и доверительные пределы будут

0,70х25,4''<m0<1,77х25,4'' или 17,8''<m0<45''.

Если вычисленная эмпирическая средняя квадратическая погрешность

не совпадает с теоретической средней квадратической погрешностью,

регламентируемой руководством по эксплуатации прибора, но находится в

области допустимых значений, определяемых доверительным интервалом,

то это свидетельствует о том, что отклонение m0,эмп от m0 обусловле-

но ограниченностью измерений и является несущественным.

Эмпирическую среднюю квадратическую погрешность, полученную при

числе r>50, можно принимать в качестве приближенного значения теоре-

тической средней квадратической погрешности измерений.

Книга 437, Глава 7, Раздел 16

ПРИЛОЖЕНИЕ 16 (к подразделу 8.2.11)

ВЫЧИСЛЕНИЕ ОРИЕНТИРОВАНИЯ ЧЕРЕЗ ДВА

ВЕРТИКАЛЬНЫХ ШАХТНЫХ СТВОЛА

"8" октября 1985 г.

Вычислитель Иванов И. И.

ВЫЧИСЛЕНИЕ ОРИЕНТИРОВАНИЯ ЧЕРЕЗ ДВА ВЕРТИКАЛЬНЫХ ШАХТНЫХ СТВОЛА

Измеренные углы - журнал N 4, стр. 5-8 Шахта N 3, горизонт +10

Приведенная длина сторон хода - журнал N 1-2, стр. 15 Шахта N 7, горизонт +100

Исходные данные - каталог N 2, стр. 5.

-----T---------------T------------T---------------T-------------------T-----------------------T-------------------T-------------------

¦ ¦Приведенные ¦ ¦ Натуральные ¦ Приращения координат,¦ ¦

Пун-¦ Измеренные ¦горизонталь-¦ ¦ значения ¦ м ¦ Координаты, м ¦

кты ¦ горизонталь- ¦ ные ¦ Дирекционные +---------T---------+-T---------T-T---------+---------T---------+ Примечание и

¦ ные углы в ¦ проложения ¦ углы а ¦ sin a ¦ cos a ¦+¦"дельта"y¦+¦"дельта"x¦ у ¦ х ¦ эскиэы

¦ ¦ S, м ¦ ¦ ¦ ¦-¦ ¦-¦ ¦ ¦ ¦

-----+---------------+------------+---------------+---------+---------+-+---------+-+---------+---------+---------+-------------------

¦ ¦ Вычисление координат отвесов в системе, принятой на земной поверхности ¦

З44 ¦ ¦ ¦

¦ ¦ ¦ 93град.26'47''¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦

343 ¦ 62град.07'18''¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦

¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17728,990¦87141,870¦

¦ ¦ 10,341 ¦335 34 05 ¦0,413612 ¦0,910453 ¦-¦ 4,277 ¦+¦ 9,415 ¦ ¦ ¦

О1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17732,713¦87151,285¦

343 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦

¦ ¦ ¦273 26 47 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦

344 ¦265град.57 40 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17512,150¦87155,170¦

¦ ¦ 13,577 ¦359 24 27 ¦0,010341 ¦9,999947 ¦-¦ 0,140 ¦+¦ 13,576 ¦ ¦ ¦

О2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17512,010¦87168,746¦

¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Примечание. 1-ход

¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦на земной поверх-

¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ности, 2-ход в под-

¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦земных горных выра-

¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ботках

¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ а(О1-О2)=274град.36'24''¦

¦ L(О1-О2)=217,405 ¦

¦ Вычисление координат отвесов и пунктов соединительного полигонометрического хода в условной системе ¦

О1 ¦ 0,000 0,000 ¦

¦ ¦ 13,866 ¦ 0 00 00 ¦ 0,000000¦1,000000 ¦ ¦ 0,000 ¦+¦ 13,866 ¦ ¦ ¦

16 ¦ 88 23 05 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦

¦ ¦ 63,534 ¦268 23 05 ¦ 0,999602¦0,028128 ¦-¦ 63,509 ¦-¦ 1,791 ¦ ¦ ¦

17 ¦179 05 30 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦

¦ ¦ 154,449 ¦268 14 35 ¦ 0,999530¦0,030650 ¦-¦ 154,376 ¦-¦ 4,735 ¦ ¦ ¦

19 ¦ 89 21 50 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦

¦ ¦ 14,455 ¦177 36 25 ¦ 0,041754¦0,999128 ¦+¦ 0,604 ¦-¦ 14,442 ¦ ¦ ¦

О2 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Е¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦

¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦-¦ 217,281 ¦-¦ 7,102 ¦ ¦ ¦

а(О1-16)=а(О1-О2)-а'(О1-О2) а'(О1-О2)=268град.07'41''

а(О1-16)=6град.28'43'' L'(О1-О2)=217,397

Вычисление координат отвесов и пунктов соединительного полигонометрического хода в системе координат, принятой

на земной поверхности

О1 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17728,713¦87151,285¦

¦ ¦ 13,866 ¦ 6 28 43 ¦0,112832 ¦ 0,993614¦+¦ 1,564 ¦+¦ 13,777 ¦ ¦ ¦

¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17730,277¦87165,О62¦

16 ¦ 88 23 05 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -2 ¦ ¦ +1 ¦ ¦ ¦

¦ ¦ 63,534 ¦274 51 48 ¦0,996400 ¦ 0,084779¦-¦ 63,305 ¦ ¦ 5, 386 ¦ ¦ ¦

¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17666,970¦87170,449¦

17 ¦179 51 30 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦

¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ -5 ¦ ¦ +2 ¦ ¦ ¦

¦ ¦ 154,449 ¦274 43 18 ¦0,996607 ¦ 0,082315¦-¦ 153,925 ¦+¦ 12,713 ¦ ¦ ¦

19 ¦ 89 21 50 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17513,040¦87183,164¦

¦ ¦ 14,455 ¦184 05 08 ¦0,071246 ¦ 0,997459¦-¦ 1,030 ¦-¦ 14,418 ¦ ¦ ¦

¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦17512,010¦87168,746¦

-----+---------------+------------+---------------+---------+---------+-+---------+-+--------+---------+---------+--------------------

¦fy = +0,007¦fx = +0,003 ¦ ¦

Книга 437, Глава 7, Раздел 17

ПРИЛОЖЕНИЕ 17 (к подразделу 8.2.10)

ПРИМЕРЫ РЕШЕНИЯ СОЕДИНИТЕЛЬНОГО ТРЕУГОЛЬНИКА

Треугольник вытянутой формы

Исходные данные: а=5,0313; b=8,0510; c=3,0220; v=1град.04'00'';

ml=0,3 мм; mv=3''.

sina = a/c sinv; a = 1град.46'34'';

sinв = b/c sinv; в = 177град.09'26'';

cвыч*cвыч = а*а + b*b - 2ab cosv; cвыч = 3,0220.

р*р * ml*ml * tga*tga c*c

М(АВ)*М(АВ) = --------------------- ( --- +1) +

c*c a*a

mv*mv a*a + b*b

+ ----------- ( --------- -1); М(АВ) = 5,2''.

3cosa*cosa c*c

Треугольник произвольной формы

Исходные данные: а=4,3550; b=6,4380; c=2,7930; v=20град.14'18'';

ml=0,3 мм; mv=3''.

a sinv

tga = -----------; a = 32град.38'31'';