---

Таблица Д.4 - Пример определения расчетных нагрузок жилищ 2-го вида с применением полного электроотопления и горячего водоснабжения (средняя площадь квартиры 70 м² с электроплитой 10,5 кВт)

ДБН В.2.5-23:2010 С.79

ПРИЛОЖНИЕЕ
(обязательное)

КЛАССИФИКАЦИЯ ЗОН ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ В ВАННЫХ
И ДУШЕВЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ

1. зона 0 является внутренним объемом ванной или душевого поддона;

2. зона 1 ограничивается:

1. внешней вертикальной плоскостью ванны или душевого поддона или вертикальной плоскостью на расстоянии 0,6 м от душевого разбрызгивателя для душа без поддона;

2. полом и горизонтальной плоскостью на расстоянии 2,25 м над полом;

3. зона 2 ограничивается:

1. внешней вертикальной плоскостью зоны 1 и параллельной ей вертикальной плоскостью на расстоянии 0,6 м;

2. полом и горизонтальной плоскостью на расстоянии 2,25 м над полом;

4. зона 3 ограничивается:

1. внешней вертикальной плоскостью зоны 2 и параллельной ей вертикальной плоскостью на расстоянии 2,4 м;

2. полом и горизонтальной плоскостью над полом на расстоянии 2,25м.

Размеры измеряются с учетом стен и стационарных перегородок.1-b

1-а - ванная; 1 -b - ванная co стационарной перегородкой; 2-а - душ с поддоном; 2-Ь - душевой поддон со стационарной перегородкой; 3-а - душ без поддона; З-b - душ без поддона, но со стационарной перегородкой; 0,1, 2, 3 - зоны; I - разбрызгиватель душа; II - стационарная стена-перегородка

Рисунок ЕЛ - Основные размеры зон ванных и душевых помещений

ДБН 8.2,5-23:2010 С. 81

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж
(обязательное)

КЛАССИФИКАЦИЯ ЗОН ЭЛЕКТРОБЕЗОПАСНОСТИ В ПОМЕЩЕНИЯХ САУН
С ЭЛЕКТРОНАГРЕВАТЕЛЬНЫМИ ПРИБОРАМИ

Ж.1 Помещения саун распределяют на четыре зоны со следующими размерами (рисунок Ж. 1):

1. зона 1, в которой допускается размещение только электронагревательных приборов;

2. зона 2, для которой требования относительно теплостойкости для электрооборудования не устанавливаются;

3. зона 3, в которой электрооборудование должно выдерживать температуру не ниже чем 125 °С, а изоляция проводов и кабелей - не ниже чем 170 °С;

4. зона 4, в которой должны устанавливаться только приборы управления приборами электро­нагрева (термостаты и ограничители температуры) и электропроводка к Ним.

Электропроводка должна выдерживать температуру не ниже чем 170 °С.Рисунок Ж Л

ПРИЛОЖЕНИЕ И
(справочное)

РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ПОМЕЩЕНИЙ СУХИХ ТРАНСФОРМАТОРОВ

Температура окружающей среды трансформаторов определяется требованиями завода-изго­товителя и для большинства случаев не должна превышать 40 °С.

Независимо от того, охлаждается трансформатор естественной вентиляцией (тип охлаждения AN) или принудительно с использованием вентиляторов (тип охлаждения AF), вентиляция трансформаторной камеры должна быть рассчитана на максимально возможные тепловыделения. При этом наиболее эффективное охлаждение достигается, когда холодный воздух подается на нижнюю часть помещения и вытягивается наружу с противоположной стороны под потолком. В таком случае, если воздух, который подается, очень загрязненный, он должен быть очищен с помощью фильтров.

Инженерный расчет вентиляции трансформаторных камер включает в себя:

1. расчет тепловыделений от трансформаторов;

2. выбор типа теплоотдачи - естественная или принудительная и расчет площади заборных (вытяжных) отверстий или продуктивности вентилятора.

ИЛ Расчет теплоотдачи в помещение

И. 1.1 Потери мощности в трансформаторе, которые приводят к его нагреву Р_т, кВт, и тепло­выделению в помещение вычисляются по формуле:

Р_т=Р₀+к²₃-Р_к, (И.1)

где Р_о - потери мощности холостого хода, кВт;

Р_К - потери мощности короткого замыкания при температуре 120 °С, кВт;

/с₃ =— коэффициент загрузки трансформатора;

$ном

S_p - фактическая расчетная мощность трансформатора, кВ - А;

S_H0M - номинальная мощность трансформатора, кВ -А.

И. 1.2 Общее количество тепла, которое поступает в помещение трансформаторной Q_v, кВт, является суммой тепловыделения всех трансформаторов в помещении и вычисляется по формуле:

Q_v=X^Pt- ' (И.2)

Примечание. Если в помещении трансформаторов также находится оборудование РП-10кВ, щит РП-10кВ , щиты РП-0,4 кВ или другое оборудование, их тепловыделение также необходимо учитывать в формуле (И.2). >

И.2 Расчет теплоотдачи в помещение

В общем случае теплоотдача из помещения трансформаторной Q_v, кВт, вычисляется по формуле:

Q_V=Q_V1+Q_V2+Q_V3, . (И.З)

где Q_V1 - теплоотдача при естественной циркуляции воздуха, кВт;

Q_V2 - теплоотдача через стены и потолок, кВт;

Q_V3 - теплоотдача благодаря принудительной циркуляции воздуха, кВт.

И.2.1 Естественная вентиляция

Тепловыделение Q_V1, кВт, которое рассеивается естественной циркуляцией (конвекцией), вычисляется по формуле: .

Q_V1 =0,l-A_1>2A/H-A&f, (И.4)

где А₁₂ - площадь поперечного сечения заборного (вытяжного) отверстия, м²;

Н - разница высот между заборным и вытяжным отверстиями, м;

Д$ _L ! -S ₂ - разница температур воздуха между заборным и вытяжным отверстиями, °С.

Пример

Дано: S_H0M =1000 кВ • А; Р_о = 2 кВт; Р_к = 11 кВт; к₃ = 0,7; Н = 3 м.

Пренебрегая теплоотдачей через стены и потолок (Q_V2 «0), вычисляем (рисунок И.1):

Q_V1=Р_Т = 2 + 11 -0,7² = 7,4 кВт; АВ_£ =$! -S₂ = 15 °С (значение 15 °С можно принять как среднее для большинства случаев практического применения, так, например, согласно данным завода-изготовителя 3^ принимается меньшей от максимальной рабочей температуры транс­форматора 40 - 1 = 39 °С, а 3₂ вычисляется по СНиП 2.04.05 (приложение 8), которая для Киева в теплый период года составляет 23,7 °С, поэтому -3₂ = 39 - 23,7 = 15,3 °С).

Используя номограмму (рисунок И.2), проводим первую прямую от Q_V1 = 7,4 кВт к АВ _L = 15 К. Она пересекает шкалу V_L в значении 0,45 м³/с - искомое значение скорости потока воздуха. Это значит, что нам необходимо не менее 220 м³/ч воздуха на 1 кВт потерь тепла в трансформа­торе по AB_L= 15 °С.

Вторая прямая чертится от точки пересечения первой прямой с границей (справа от шкалы V_L) к значению Н = Зм. Данная прямая пересекает шкалу Л_1>2 в значении 0,74 м² - это искомое зна­чение свободного поперечного сечения заборного и вытяжного отверстий.

Примечание. Номограмма уже учитывает сопротивление потока воздуха на сборной проволочной решетке с размером ячейки 10...20 мм и на вытяжной жалюзийной решетке. При использовании жалюзий­ной решетки на заборном и вытяжном отверстиях сечения необходимо увеличить примерно на 5... 10 %.

В отличие от теплоотдачи естественной циркуляции воздуха Q_yi теплоотдача через стену и потолок Q_V2, как правило, меньше и зависит от толщины и материала стен, потолка и коэффи­циента теплопередачи. Теплоотдача через стены и потолок Q_V2, кВт, вычисляется по формуле:

Q_V2=(0,7A_wK_w^_w +A_dK_dA3_d)-10-³ , (И.5)

где K_{W D} - коэффициент теплопередачи (таблица И.1), Вт/м²-°С;

A_WD- площадь поверхности стен и потолка, м²;

АЗ _{W D} - разница температур снаружи/внутри помещений, °С.

Таблица И.1

И.2.2 Принудительна вентиляция

Теплоотдача по принудительной циркуляции воздуха Q_V3 обычно намного больше чем Q_V1 и Q_V2, поэтому на практике для расчетов принудительной вентиляции трансформаторной камеры принимают, что Q_V3 = Р_т, а теплоотдача через стены и потолок Q_V2 обеспечивает дополнительный запас вентиляции.

Теплоотдача принудительной циркуляции воздуха Q_V3, кВт, вычисляется по формуле:

Qv3 =Vl4Pl^l> (И.6)

где V_L - скорость потока воздуха, м³/с;

c_L = 1,015 кВт/(кг-К) - теплоемкость воздуха;

p_L = 1,18 кг/м³ - плотность воздуха при температуре 20 °С;

АЗ £ =3 J -3 ₂ - Розница температур воздуха между заборным и вытяжным отверстиями, К.

Для решения уравнения (И.6) удобно использовать номограмму, приведенную на рисунке И.З. Поэтому возможно рассчитывать следующие параметры для наиболее характерных скорости воздушного потока 10 м/с в воздухопроводе и разнице температур АЗ _L:

• затраты воздуха;

• поперечное сечение вентиляционного канала;

• поперечное сечение заборного и вытяжного отверстий для воздуха (примерно 25 % попе­речного сечения канала).

Взаимосвязь скорости воздушного потока V_L> скорости воздуха V и средней величины попе­речного сечении А вычисляется по формуле:

V

(И.7)

(И.8)

_£=V-A.

Номинальная мощность вентилятора для камеры Р, кВт, вычисляется по формуле: р_

3,6-10⁶-Г|’

где р - полное давление воздушного потока, Н/м², которое вычисляется как р = p_R+

p_R - статическое давление;

р_в - динамическое давление;

- расходы воздуха, м³/ч;

г| - к.п.д. вентилятора (0,7.. .0,9).

Статическое давление состоит из суммы потерь давления в оборудовании (фильтрах, глуши­телях, сопротивлении изгибов, решеток и смены поперечного сечения) и воздуховодах. Типичные значения потерь давления для этих случаев приведены в таблице И.2.

Таблица И.2

Динамическое давление р_в, Н/м^2, вычисляется по формуле:

Р

(И.9)

в =0,6Tv_K ,

' V_r

где v_K - скорость воздуха в воздуховоде, Н/м , что вычисляется как v_K= -—

3600 -А_к

V_L - затраты воздуха, м³/ч;

А_к- поперечное сечение воздуховода, м².

Пример

Дано: в камере находятся два трансформатора мощностью 2000 кВ-A (S_H0M =2000 кВ-А;

Р_о = 3 кВт; Р_к = 19 кВт; к₃ = 0,7; АЗ_L =3j -3₂ = 15 К), размещение вентиляции показано на ри­

Рисунок И.З

Qv3, кВт

-S3 ДІЛ, К

I '—Г"

О 0,1

03 ОД 0,4 ‘ 0,5 03 07'03 0,9 ’ І Ак.'м²

(III, ifr-n-T-fl-T tl I I I I I I I I I'rfrrn'l 14'1 I f-1-Т-Г'ГІ 1

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 a_1J1M²

Тепловыделение трансформаторов составляет:

Q_V3= ^Р_Т =2-(3+19-0,7²) = 24,6 кВт.

По номограмме рисунка И.З, откладывая Q_V3, находим:

• поперечное сечение заборного отверстия A J = 0,58 м²;

• поперечное сечение воздухопровода А_к = 0,14 м²;

• необходимый расход воздуха на охлаждение V_L = 5 ООО м³/ч.

С учетом того,что длина прямых участков воздуховода составляет L = 5 м, имеем два 90° поворота радиусом г = 2D; имеем одну вытяжную воздухораспределительную решетку и одну заборную решетку; имеем вентилятор с выхлопной жалюзийной решеткой, вычисляем статическое давление по номограмме (рисунок И.5).