---

J - приведенный расход хладона, кг · с^-1 - м^-2, при минимально допустимом давлении перед распылителями, принимается по таблице Д.4.1;

Μ - коэффициент расхода распылителя;

N - количество распылителей в установке, шт.;

t - нормативное время, с, подачи хладона в защищаемое помещение (для установок с центра­лизованным хранением огнетушащего вещества - 15 с, для установок с децентрализованным хранением огнетушащего вещества - 10 с).

Рекомендуется, чтобы давление перед распылителями было не менее 1,0 МПа;

Коэффициент расхода распылителя зависит от его конструкции и определятся по справочной литературе.

Д.4.2 Площадь проходного сечения трубопроводов F_mp определяется по формуле

F_mp ≥ F_p · N_mp, (Д.4.2)

где N_mp - количество распылителей, питаемых по трубопроводу, шт.

По рассчитанным значениям подбираются стандартные трубопроводы (как правило, имеющие ближайшее большее значение внутреннего диаметра).

Рекомендуется применять симметричные и сбалансированные системы трубных разводок, чтобы расходы хладона через распылители не различались более чем на 10-20 %.

Следует следить, чтобы суммарный объем трубопроводов не превышал 80% объема жидкой фазы хладона V_хл, хранимого в баллонах установки и определяемого по формуле

V_хл ≥ М_хл · , (Д.4.3)

где М_хл - масса хладона, кг, хранимого в баллонах установки;

R_хл- плотность жидкой фазы хладона при заданных начальных условиях R_хл= 1167 кг · м^-3.

Д.4.3 По предварительно выбранным диаметрам трубопроводов проводится поверочный гид­равлический расчет. В поверочной части расчета определяется пропускная способность разводки трубопроводов.

Определяется эквивалентная длина L_е, м, питающего трубопровода по формуле

L_e= L_б+ L_рп+ L_ск+ L_п+ L_мп, (Д.4.4)

где L_б , L_pn- эквивалентные длины соответственно батареи и распределительного устройства, приведенные к диаметру питающего трубопровода, м;

L_ск - эквивалентная длина станционного коллектора, приведенная к диаметру питающего тру­бопровода, м;

L_n - геометрическая длина питающего трубопровода, м;

L_мп- эквивалентная длина местного сопротивления на питающем трубопроводе (повороты, тройники, внезапные расширения и т. п.), м.

Эквивалентные длины элементов батарей, распределительных устройств или местных сопро­тивлений определяются по формуле

L_эл = , (Д.4.5)

где і - коэффициент гидравлического сопротивления элемента;

D_n - диаметр трубопровода приведения (питающий трубопровод), м;

К_ш - эквивалентная шероховатость трубопровода, м.

Если в технической документации на батарею, распределительное устройство заданы экви­валентные длины этих элементов, то приведение длины к диаметру питающего трубопровода осу­ществляется по формуле

L_эл = L_тд · (D_п · )^5,25, (Д.4.6)

где L_тд- эквивалентная длина элемента по технической документации, м;

D_y- диаметр условного прохода элемента, м.

Эквивалентная длина станционного коллектора, приведенная к диаметру питающего трубо­провода, определяется по формуле

L_ск = (L_скг + L_мск · (D_п · )^5,25, (Д.4.7)

где L_скг - геометрическая длина станционного коллектора, м;

L_мск- эквивалентная длина местных сопротивлений на станционном коллекторе (повороты, тройники, внезапные расширения и т. п.), м, рассчитываются по формуле (Д.4.5);

D_ск - диаметр станционного коллектора, м.

Вычисляется гидравлический параметр А для каждого распылителя по формуле

A = , (Д.4.8)

где K_зan - коэффициент запаса на неучтенные потери давления в разводке. Рекомендуется принимать равным 1,05-1,1;

D_j, L_j- диаметр и длина j-го участка распределительного трубопровода на пути к распылителю, м;

п_j- число распылителей, питаемых по j-му участку трубопровода.

Определяется среднеарифметическое значение геометрического параметра по формуле

A_cp= (A_x+ A₂+...+ A_n) / N. (Д.4.9)

Для симметричной и сбалансированной системы допускается геометрический параметр А вы­числять только для диктующих распылителей, т.е. работающих под наибольшим и наименьшим напорами. Тогда среднеарифметическое значение геометрического параметра определяется по фор­муле

А_ср= (А₁+А₂) / 2. (Д.4.10)

Методом последовательных приближений или графическим методом решается система урав­нений (определяется J):

(Д.4.11)

где Y - термодинамический параметр;

J = f (Y) - зависимость, заданная в табличном виде (табл. Д.4.1).

По найденному значению J определяются массовый расход хладона из установки Q и время истечения T по формулам:

Q = J · μ · F_p· N ; (Д.4.12)

T = . (Д.4.13)

По таблице Д.4.1 для найденного значения J определяется давление перед распылителем. Решая систему уравнений (Д.4.11) для значений А₁ и А₂, полученных для диктующих распылителей, можно определить максимальное и минимальное давление перед распылителями.

Если расчетное время Т превышает нормативное или давление перед распылителями меньше минимально допустимого, необходимо увеличить диаметры труб или сократить расстояние между батареей и распылителями.

Д.4.4 Для случая одновременной подачи хладона из одной батареи в несколько объемов (например, в объем за подвесным потолком и в комнату) по единой трубопроводной разводке гидравлический расчет установки выполняется следующим образом.

Рассчитывается установка для тушения единого суммарного объема. Затем за счет перерас­пределения площадей проходных сечений распылителей или количества распылителей (см. формулу (Д 4.12)) добиваются требуемого распределения хладона по объемам исходя из условия:

, (Д.4.14)

где F_n, F_к - суммарная площадь проходных сечений распылителей, расположенных соответственно в объеме за подвесным потолком и в комнате;

М_п, М_к- масса хладона, требуемая для тушения соответственно в объеме за подвесным потолком и в комнате.

Д.4.5 Для случая одновременной подачи хладона из одной батареи в несколько объемов (на­пример, в объем под фальшполом и в комнату) по распределительным трубопроводам гидрав­лический расчет установки выполняется следующим образом.

Установка рассчитывается отдельно для каждого направления (как централизованная). Диа­метры трубопроводов и площади проходных сечений распылителей в направлениях подбираются так, чтобы время подачи массы хладона, требуемой для тушения в объеме под фальшполом, равнялось времени подачи массы хладона, требуемой для тушения в комнате.

Таблица Д.4.1 - Функция J = f (Y)

Д.5 Методика расчета площади проема для сброса избыточного давления в помещениях, защищаемых установками газового пожаротушения

Д.5 Площадь проема для сброса избыточного давления F_c , м², определяется по формуле

, (Д.5.1)

где Р_lim - предельно допустимое избыточное давление, которое определяется из условия сохранения прочности строительных конструкций защищаемого помещения или размещенного в нем оборудования, МПа;

Р_а- атмосферное давление, МПа;

ρ_n - плотность воздуха в условиях эксплуатации защищаемого помещения, кг · м^-3;

К₂- коэффициент запаса, принимаемый равным 1,2;

К₃- коэффициент, учитывающий изменение давления при его подаче

(для сжиженных газов К₃ = 1, для состава "Инерген" К₃ = 2,44);

t_noд- время подачи газового огнетушащего вещества, определяемое из гидравлического расчета, с;

ΣF - площадь постоянно открытых проемов (кроме сбросного проема) в ограждающих конст­рукциях помещения, м².

Значения величин М_р, К₁, р₁ определяются в соответствии с п. Д.1.

Если значение правой части неравенства меньше или равно нулю, то проем (устройство) для сброса избыточного давления не требуется.

Примечание. Значение площади проема рассчитано без учета охлаждающего воздействия газового огнетушащего вещества - сжиженного газа, которое может привести к некоторому уменьшению площади проема.

(Новая редакция приложения Д. Изменение № 1)

Приложение Е

(справочное)

Таблица Е.1 - Характеристики огнетушащих порошков

(Новая редакция приложения Е. Изменение № 1)

Приложение Ж (рекомендуемое)

Методика расчета установок порошкового пожаротушения

Определение основных параметров установок порошкового пожаротушения при проектиро­вании включает такие этапы:

1. определение характеристик пожарной опасности защищаемого объекта;

2. выбор способа тушения;

3. выбор способа подачи огнетушащего порошка (далее - ОП);

4. выбор типа и марки ОП;

5. определение основных параметров установки, обеспечивающих эффективность ее приме­нения для защиты данного объекта (масса заряда, расход, продолжительность подачи ОП, показатели огнетушащей эффективности, необходимое количество модулей в составе модульной установки порошкового пожаротушения);

6. выбор конструкции распределительного трубопровода и типа используемых распылителей, обеспечивающих наиболее эффективное распределение подаваемого огнетушащего по­рошка, в защищаемой зоне (в объеме или на площади).