Інженерне обладнання будинків і споруд. Пожежна автоматика будинків і споруд

Таблиця Д.З - Густина парiв вогнегасних речовин i повiтря при

температурi 0 град. С.

-3

У кг х м

Таблиця Д.4

Нормативні об'ємні вогнегасні концентрації.

Об'ємні частки

Продовження табл. Д.4

-----------------------------------------------------------------

Послiдовнiсть гiдравлiчного розрахунку

Для кожного напряму установки визначається мiнiмальна масова

-1

витрата вогнегасної речовинi G мін, кг х с ,

М мін

G мін = --------- (Д.8)

t под

де - tпод - час подачi вогнегасної речовини в захищуване

приміщення, с;

М мiн - мiнiмальна маса вогнегасної речовини, кг.

Визначається сумарна площа випускних отворiв розпилювачiв

Ер, м2,

G мін

Fр = -----------, (Д.9)

M х I мін

де м - коефiцiєнт витрати розпилювача (характеристика розпилювача)

для одноструминних розпилювачiв - 0,9, для двоструминних - 0,6;

-1 -2

I мін - приведена масова витрата, кг х с х м , вiдповiдна

мінімально допустимому тиску перед розпилювачем Рр мін, визнача-

ється за таблицею Д.5.

Таблиця Д. 5 - Значення приведеної масової витрати вогнегасної

речовини

-1 -2

У кг х с х м

| 2,0 | - | - | 11500 | - |

-------------------------------------------------------------------

Д.11 Визначається типорозмiр розпилювача. Для цього вира-

ховуємо розрахункову площу перерiзу випускного отвору розпилювача

ча F, м2,

Fr

F = ----- , (Д.10)

N

де N - кiлькiсть розпилювачiв, встановлених в захищуваному примi-

щеннi.

Округлення F виконується до найближчого меншого значення Fр,

вiдповiдного стандартному типорозмiру розпилювача.

Уточнюється приведена масова витрата

G мін

I = ------------, (Д.11)

m х Fp х N

Д. 12 Попереднiй вибiр дiаметрiв трубопроводiв виконується нас-

тупним чином.

Дiаметр розподiльного трубопроводу D1 , м, обирається з умови

--------------

_ / 5 х n1 х Fp

D1 > / -------------- , (Д.12)

= / 3,14

де п1 - кiлькiсть розпилювачiв на розподiльному трубопроводi.

Дiаметр живильного трубопроводу D2 пiдбирається для кожної дi-

лянки живильного трубопроводу iз змiнною витратою, обмеженою двома

сусiднiми витратними точками (точками приєднання розподiльного тру-

бопроводу), з умови:

2 n2 2 2

D >= SUM D + D , (Д. 13)

2(n) i=1 1(i) 2(n-1)

D

2(n) - дiаметр n-го вiдрiзка живильного трубопроводу iз змiнною

витратою, м;

D

2(n-1)- дiаметр вiдрiзка живильного трубопроводу iз змiнною

витратою попередньої розрахункової дiлянки, м;

D

1(i) - дiаметр розподiльного трубопроводу, приєднаного з

початку розрахункової дiлянки живильного трубопроводу, м;

n2 - кiлькiсть розподiльних трубопроводiв, приєднаних до

живильного трубопроводу у витратнiй точцi.

Розрахунок виконується для кожного вiдрiзку живильного трубоп-

роводу, починаючи з точки приєднання найбiльш вiддалених розподiль-

них трубопроводiв. При пiдборi дiаметрiв живильних трубопроводiв до-

пускаються вiдхилення вiд значень, одержаних за формулою Д.13, в

межах +-10-15 %.

Д. 13 Розведення мереж живильних трубопроводiв зi змiнною вит-

ратою i приєднання до них розподiльних трубопроводiв повинна бути

виконана з врахуванням максимально можливої симетрiї подачi

вогнегасної речовини.

Дiаметр станцiйного колектора Dз

D3 >= D2 (Д.14)

Для установок пожежогасiння хладонами 114В2, 13В1 допускається

приймати:

D1 <= D1м <= D2 <= D3 , (Д.15)

D1m - дiаметри трубопроводiв, що з'єднують розподiльнi

трубопроводи, м.

При пiдборi дiаметрiв станцiйного колектора повиннi виконувати-

ся наступнi обмеження:

а) Fсиф >= 0,23F3, (Д.16)

де Fз - площа перерiзу станцiйного колектора установки, м2;

Fсиф - сумарна площа перерiзiв сифонних трубок балонiв з основ-

ним об'ємом вогнегасної речовини для направлення з найменшою кiлькi-

стю балонiв;

б) сумарна мiсткiсть V, м3, станцiйного, живильного i розподi-

льного трубопроводiв не повинна перевищувати значення

k x M

V = ------ (Д.17)

Р

де М - фактична маса основного об'єму вогнегасної речовини, кг;

-3

р - густина рiдкої фази вогнегасної речовини, кг х м ,

(таблиця Д.6);

к - коефiцiєнт, який враховує вид вогнегасної речовини,

(таблиця Д.6).

Таблиця Д.6 - Значення густини рiдкої фази вогнегасної

речовини i коефiцiєнта к для розрахунку

об'єму трубопроводiв

-----------------------------------------------------------------

| Вогнегасна речовина | СO2 | 13В1 | 114В2 |

Д.14 За попередньо пiдiбраними дiаметрами трубопроводiв

виконується перевiрочний гiдравлiчний розрахунок кожного направлен-

ня, приєднаного до одного колектора.

e

Д. 15 Визначається еквiвалентна довжина L , м, живильного тру-

2

бопроводу за формулою

e

L2 = L2+ L3+ L4+ L5+ L6, (Д.18)

де L2 - геометрична довжина живильного трубопроводу, м;

е е е е

L3, L4, L5, L6 - еквівалентна довжина трубопроводів від-

повідно: станційного колектора, з'єднання батарей, розподільного

пристрою, поворотів на станційному і живильному трубопроводах,м.

Еквiвалентна довжина станцiйного колектора дорiвнює

e L3 х D2

L3 = -------, (Д.19)

1,25

D3

де L3 - геометрична довжина станцiйного колектора, м.

e

Еквiвалентна довжина L5,6 розподiльного пристрою або поворотiв

на трубопроводi визначається за формулою

э 1,25

L5,6 = х . 76,4 . D2 , (Д.20)

де х - коефiцiєнт, що дорiвнює 2,64 для розподiльного пристрою

або кiлькостi поворотiв на трубопроводi.

Еквiвалентна довжина батареї визначається за формулою

э1 5,25

L4 = П х 103,6 х D2 , (Д.21)

де П - приведена гiдравлiчна характеристика батареї

(таблиця Д. 7).

Таблиця Д.7 - Приведенi гiдравлiчнi характеристики газових

батарей

e

Еквiвалентна довжина складання F4 з декiлькох однакових бата-

рей, з'єднаних паралельно, визначається за формулою

э

э L1

L4(n) = --- , (Д.22)

2

Nб

де Nб - кількість батарей

e

Еквiвалентна довжина складання L4 двох рiзнотипних батарей

(складання, батарей), з'єднаних паралельно, визначаються за форму-

лою:

e e

e L4(1) х L4(2)

L4(n) = ------------------------ (Д.23)

----- -----

де IД(i) , / e + / e 2

( / L4(1) / L4(2))

e e

де L4(1), L4(2) - еквiвалентна довжина вiдповiдно першої i другої

батареї (складання батарей), м.

Д.16 Розраховуються гiдравлiчнi параметри А1 i А2 для "диктую-

чих" розподiльникiв-розпилювачiв, працюючих пiд найбiльшим i наймен-

шим тиском, за формулою

-- --

-- --

де Dj, Lj - відповідно діаметр і довжина j-ї ділянки трубопроводу,

м;

nj - кількість розпилювачів, які живляться по j-й ділянці трубо-

проводу, шт.;

к - кількість ділянок.

Визначається середнє значення геометричного параметру

Аср. = 0,5 x (А1 + А2) (Д.25)

Методом послiдовних наближень розв'язується система рiвнянь

-

| 2

| Аср. x G

| Y = --------- ;

| 2

| N

|

{ Y = f (I); (Д.26)

|

| G

| I = ----------- ,

| m x Fn x N

де V - термодинамiчний параметр, заданий у виглядi табличної

функцiї Y = f(I) (таблицi Д.IО-Д.IЗ);

-1

G - витрати вогнегасної речовини, кг х с .

Розв'язанням системи рiвнянь є визначення величини G для вiдпо-

вiдного направлення.

Визначається час подавання tпод вогнегасної речовини M'

tпод=---,

G

який не повинен перевищувати нормативного (таблиця Д.2).

В противному разi необхiдно:

а) збiльшити дiаметр живильного трубопроводу;

б) збiльшити дiаметри станцiйного колектора, живильного i роз-

подiльного трубопроводiв;

в) для хладонiв - зменшити коефiцiєнт загрузки балонiв.

Примiтка. Для кiлькостi балонiв, заново прийнятої, з меншим коефi-

цiєнтом загрузки визначається новий час подачi вогне-

гасної речовини, який остаточно уточнюється множенням на

коефiцiєнт з таблиць Д.8, Д.9.

Таблиця Д.8 - Значення коригуючого коефiцiєнта для хладону 114В2

-1

У кг х л