СНиП 2.05.03-84* сторінка 47 з 64
Стенки (устои) городских путепроводов тоннельного типа следует располагать на границах габаритов приближения конструкций под путепроводами согласно черт. 3.
ПРИЛОЖЕНИЕ 2* Справочное КОЭФФИЦИЕНТ СОЧЕТАНИЙ h ДЛЯ ВРЕМЕННЫХ НАГРУЗОК И ВОЗДЕЙСТВИЙ Номера нагрузок (воздействий), наиболее неблагоприятных для данного расчета
Номера комбинаций нагрузок (воздействий), действующих одновременно или порознь с наиболее неблагоприятными
Коэффициент h при различных комбинациях временных нагрузок и воздействий
№ 7 (временные вертикальные нагрузки)
№ 8 (давление грунта от подвижного состава)
№ 9 (центробежная сила)
№ 10 (поперечные удары подвижного состава)
№ 11 (торможение или сила тяги)
№ 12 (ветровая нагрузка)
1
2
3
4
5
6
7
8
7 и 8
9
1
1
1
-
-
-
10*
1
1
-
1
-
-
9, 11, 12 и 15
0,8
0,8
0,8
-
0,7
0,5
0,25
9, 12, 13, 15 и S
0,8
0,8
0,8
-
-
0,5
0,25
10, 13, 15 и S
0,8
0,8
-
0,7
-
-
10 и 14
0,8
0,8
-
0,7
-
-
11, 12 и 15
0,8
0,8
-
-
0,7
0,5
0,25
12, 13 и 15
0,8
0,8
-
-
-
0,5
0,25
9
11, 12 и 15
0,8
0,8
0,8
-
0,7
0,5
0,25
12, 13, 15 и S
0,8
0,8
0,8
-
-
0,5
0,25
14
0,8
0,8
0,8
-
-
-
10*
7, 8, 13, 15 и S
0,7
0,7
-
0,8
-
-
7, 8 и 14
0,7
0,7
-
0,8
-
-
11
7-9, 12 и 15
0,8
0,8
0,8
-
0,8
0,5
0,25
12*
7-9
0,7
0,7
0,7
-
-
0,5
0,25
7, 8, 11 и 15
0,7
0,7
-
-
0,7
0,5
0,25
7-9, 13, 15 и S
0,7
0,7
0,7
-
-
0,5
0,25
13, 15, 17 и S
-
-
-
-
-
0,8
0,5
15-17 и S
-
-
-
-
-
0,8
0,5
13
-
-
-
-
-
-
-
7-9, 12, 15 и S
0,7
0,7
0,7
-
-
0,5
0,25
7, 8, 10, 15 и S
0,7
0,7
-
0,7
-
-
12, 15 и S
-
-
-
-
-
0,7
0,5
14
-
-
-
-
-
-
-
7-9
0,7
0,7
0,7
-
-
-
7, 8 и 10
0,7
0,7
-
0,7
-
-
15
-
-
-
-
-
-
-
7-9, 11 и 12
0,7
0,7
0,7
-
0,7
0,5
0,25
7-9, 12, 13 и S
0,7
0,7
0,7
-
-
0,5
0,25
7, 8, 10, 13 и S
0,7
0,7
-
0,7
-
-
12, 13, 17 и S
-
-
-
-
-
0,7
0,5
12, 16, 17 и S
-
-
-
-
-
0,7
0,5
16
-
-
-
-
-
-
-
12, 15, 17 и S
-
-
-
-
-
0,7
0,5
17
-
-
-
-
-
-
-
12, 13, 15 и S
-
-
-
-
-
0,7
0,5
12, 15, 16 и S
-
-
-
-
-
0,7
0,5
18***
7-9, 11 и S
0,7
0,3
0,7
0,3
0,7
-
-
0,7
-
-
S
-
-
-
-
-
-
-
7-9, 12, 13, 15
0,7
0,7
0,7
-
-
0,5
0,25
7, 8, 10, 13, 15
0,7
0,7
-
0,7
-
-
12, 13, 15, 17
-
-
-
-
-
0,7
0,5
12, 15-17
-
-
-
-
-
0,7
0,5
Окончание приложения 2*
Номера нагрузок (воздействий), наиболее неблагоприятных для данного расчета
Номера комбинаций нагрузок (воздействий), действующих одновременно или порознь с наиболее неблагоприятными
Коэффициент h при различных комбинациях временных нагрузок и воздействий
№ 13 (ледовая нагрузка)
№ 14 (нагрузка от навала судов)
№ 15 (температурные климатические воздействия)
№ 16 (воздействия морозного пучения грунта)
№ 17 (строительные нагрузки)
№ 18 (сейсмические нагрузки)
S (трение или сопротивление сдвигу в опорных частях)
1
2
9
10
11
12
13
14
15
7 и 8
9
-
-
-
-
-
-
-
10*
-
-
-
-
-
-
-
9, 11, 12 и 15
-
-
0,7
-
-
-
-
9, 12, 13, 15 и S
0,7
-
0,7
-
-
-
0,7
10, 13, 15 и S
0,7
-
0,7
-
-
-
0,7
10 и 14
-
0,7
-
-
-
-
-
11, 12 и 15
-
-
0,7
-
-
-
-
12, 13 и 15
0,7
-
0,7
-
-
-
-
9
11, 12 и 15
-
-
0,7
-
-
-
-
12, 13, 15 и S
0,7
-
0,7
-
-
-
0,7
14
-
0,7
-
-
-
-
-
10*
7, 8, 13, 15 и S
0,7
-
0,7
-
-
-
0,7
7, 8 и 14
-
0,7
-
-
-
-
-
11
7-9, 12 и 15
-
-
0,7
-
-
-
-
12*
7-9
-
-
-
-
-
-
-
7, 8, 11 и 15
-
-
0,7
-
-
-
-
7-9, 13, 15 и S
0,7
-
0,7
-
-
-
0,7
13, 15, 17 и S
0,7
-
0,7
-
1
-
0,7
15-17 и S
-
-
0,7
0,7
1
-
0,7
13
-
1
-
-
-
-
-
-
7-9, 12, 15 и S
0,7
-
0,7
-
-
-
0,7
7, 8, 10, 15 и S
0,7
-
0,7
-
-
-
0,7
12, 15 и S
0,7
-
0,7
-
-
-
0,7
14
-
-
1
-
-
-
-
-
7-9
-
0,8
-
-
-
-
-
7, 8 и 10
-
0,8
-
-
-
-
-
15
-
-
-
1
-
-
-
-
7-9, 11 и 12
-
-
0,8
-
-
-
-
7-9, 12, 13 и S
0,7
-
0,8
-
-
-
0,7
7, 8, 10, 13 и S
0,7
-
0,8
-
-
-
0,7
12, 13, 17 и S
0,7
-
0,8
-
1
-
0,7
12, 16, 17 и S
-
-
0,8
0,7
1
-
0,7
16
-
-
-
-
1
-
-
-
12, 15, 17 и S
-
-
0,7
0,8
1
-
0,7
17
-
-
-
-
-
1
-
-
12, 13, 15 и S
0,7
-
0,7
-
1
-
0,7
12, 15, 16 и S
-
-
0,7
0,7
1
-
0,7
18***
7-9, 11 и S
-
-
-
-
-
0,8
0,7
S
-
-
-
-
-
-
-
1
7-9, 12, 13, 15
0,7
-
0,7
-
-
-
0,8
7, 8, 10, 13, 15
0,7
-
0,7
-
-
-
0,8
12, 13, 15, 17
0,7
-
0,7
-
1
-
0,8
12, 15-17
-
-
0,7
0,7
1
-
0,8
____________
* При расположении мостов на кривых большого радиуса (когда центробежная сила невелика) нагрузку № 10 следует рассматривать как сопутствующую нагрузкам № 7 и № 8.
** См. примеч. 1 к п. 2.2 разд. 2.
*** См. примеч. 3 к п. 2.2 разд. 2.
Примечание. Над чертой указаны коэффициенты сочетаний, принимаемые при проектировании железнодорожных мостов и мостов метрополитена, под чертой - автодорожных и городских.
ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Обязательное МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАВНОДЕЙСТВУЮЩЕЙ НОРМАТИВНОГО ГОРИЗОНТАЛЬНОГО (БОКОВОГО) ДАВЛЕНИЯ ОТ СОБСТВЕННОГО ВЕСА ГРУНТА НА ОПОРЫ МОСТОВ 1. Равнодействующую нормативного горизонтального (бокового) давления Fh на опоры мостов от собственного веса насыпного грунта, а также грунта, лежащего ниже естественной поверхности земли при глубине заложения подошвы фундамента 3 м и менее (чертеж, а), следует определять по формуле
, (1)
где рh - нормативное горизонтальное (боковое) давление грунта на уровне нижней поверхности рассматриваемого слоя, принимаемое согласно п. 2.6;
hx - высота засыпки, считая от подошвы рельсов или верха дорожного покрытия, м;
b - приведенная (средняя по высоте hx) ширина опоры в плоскости задних граней, на которую распределяется горизонтальное (боковое) давление грунта, м.
Схема эпюр давления грунта на опоры моста для определения равнодействующей нормативного горизонтального (бокового) давления на опоры
а - при глубине заложения подошвы фундамента 3 м и менее; б - то же, свыше 3 м; 1 - первый слой; 2 - второй слой; 3 - третий слой
Плечо равнодействующей Fh от подошвы фундамента следует принимать равным z = 1/3 hx.
Для массивных (в том числе с обратными стенками) и пустотелых (с продольными проемами) устоев, если ширина проема b1 равна или менее двойной ширины обратной стенки b2, а также для сплошных (без проемов) фундаментов ширину b следует принимать равной расстоянию между внешними гранями конструкций.
Для пустотелых (с продольными проемами) устоев или для раздельных (с проемами) фундаментов, если b1 > 2b2, ширину b следует принимать равной удвоенной суммарной ширине стенок или раздельных фундаментов.
Для свайных или стоечных устоев, если суммарная ширина свай (стоек) равна или более половины всей ширины, за ширину b следует принимать расстояние между внешними гранями свай (стоек); если суммарная ширина свай (стоек) менее половины всей ширины опоры, то за ширину b следует принимать для каждой сваи (стойки) двойную ее ширину.
Примечания: 1. Величины gn и wn при определении давления рh на всю высоту hx допускается принимать как для дренирующего грунта засыпки.
2. Для свай, забитых в ранее возведенную (уплотненную) насыпь, горизонтальное (боковое) давление учитывать не следует.
3. Горизонтальное (боковое) давление грунта на опоры моста со стороны пролета следует учитывать, если в проекте сооружения предусматриваются мероприятия, гарантирующие стабильность воздействия этого грунта при строительстве и эксплуатации моста.
4. Наклон задней грани устоя и силы трения между грунтом засыпки и этой гранью при определении силы Fh учитывать не следует.
2. При глубине заложения подошвы фундамента свыше 3 м равнодействующую нормативного горизонтального (бокового) давления каждого i-го (снизу) слоя грунта, расположенного ниже естественной поверхности земли, следует определять по формуле
,
где gi - удельный вес грунта рассматриваемого слоя;
hi - толщина рассматриваемого слоя;
ti - коэффициент нормативного горизонтального (бокового) давления грунта для i-го слоя, равный:
; (2)
ji - нормативное значение угла внутреннего трения слоя грунта;
h0i - приведенная к удельному весу грунта засыпки общая толщина слоев грунта, лежащих выше верхней поверхности рассматриваемого слоя.
Например, для нижнего (первого) слоя приведенная на чертеже, б толщина составляет
. (3)
Плечо равнодействующей давления i-го слоя Fi от нижней поверхности рассматриваемого слоя следует принимать равным:
. (4)
ПРИЛОЖЕНИЕ 4* Обязательное МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ВЕРТИКАЛЬНОГО ДАВЛЕНИЯ ГРУНТА ПРИ РАСЧЕТЕ ЗВЕНЬЕВ (СЕКЦИЙ) ТРУБ 1*. Коэффициент вертикального давления грунта для железобетонных и бетонных звеньев (секций) труб Сv следует определять по формулам:
, (1)
, (2)
где jn - нормативный угол внутреннего трения грунта засыпки трубы;
tn - коэффициент нормативного горизонтального (бокового) давления грунта засыпки, определяемый по формуле (6) п. 2.6;
d - диаметр (ширина) звена (секции) по внешнему контуру, м;
h - высота засыпки при определении вертикального давления по формуле (4) п. 2.6, считая от подошвы рельсов или верха дорожного покрытия до верха звена (секции), м; при определении горизонтального (бокового) давления по формуле (5) п. 2.6 высоту засыпки hx следует принимать до середины высоты звеньев (секций) трубы;
a - расстояние от основания насыпи до верха звена (секции) трубы, м;
s - коэффициент, принимаемый равным при фундаментах:
1,2 - неподатливых (на скальном основании или на сваях-стойках);
1,1 - малоподатливых (на висячих сваях);
1,0 - массивных мелкого заложения и грунтовых (нескальных) основаниях.
Если В > , то следует принимать В = .
Коэффициент вертикального давления грунта для многоочковых круглых водопропускных труб допускается вычислять по формуле
Cv1 = nv Cv, (3)
где nv = 0,01 (l/d)2 + 0,02 (l/d) + 0,9, но не более 1 (здесь l - расстояние в свету между очками труб).
При подсыпке насыпей, в которых со временем произошло естественное уплотнение грунта засыпки и физическое состояние конструкций трубы является удовлетворительным, допускается при определении нормативного давления на трубу от собственного веса грунта принимать независимо от податливости основания безразмерный коэффициент С равным 1.
2. При расчете гибких (из гофрированного металла и др.) звеньев (секций) труб и при определении давления на грунтовые (нескальные) основания коэффициент Сv следует принимать равным единице.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5* Обязательное НОРМАТИВНАЯ ВРЕМЕННАЯ ВЕРТИКАЛЬНАЯ НАГРУЗКА СК ОТ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ПОДВИЖНОГО СОСТАВА И ПРАВИЛА ЗАГРУЖЕНИЯ ЕЮ ЛИНИЙ ВЛИЯНИЯ 1. Величины нормативных эквивалентных нагрузок v для загружения однозначных и отдельных участков двузначных линий влияния приведены в табл. 1.
Таблица 1
Длина загружения l, м
Интенсивность эквивалентной нагрузки n, кН/м (тс/м) пути, при
К = 1
К = 14
a = 0
a = 0,5
a = 0
a = 0,5
1
49,03 (5,000)
49,03 (5,000)
686,5 (70,00)
686,5 (70,00)
1,5
39,15 (3,992)
34,25 (3,493)
548,1 (55,89)
479,5 (48,90)
2
30,55 (3,115)
26,73 (2,726)
427,7 (43,61)
374,2 (38,16)
3
24,16 (2,464)
21,14 (2,156)
338,3 (34,50)
296,0 (30,18)
4
21,69 (2,212)
18,99 (1,936)
303,7 (30,97)
265,8 (27,10)
5
20,37 (2,077)
17,82 (1,817)
285,2 (29,08)
249,5 (25,44)
6
19,50 (1,988)
17,06 (1,740)
272,9 (27,83)
238,8 (24,35)
7
18,84 (1,921)
16,48 (1,681)
263,7 (26,89)
230,7 (23,53)
8
18,32 (1,868)
16,02 (1,634)
256,4 (26,15)
224,4 (22,88)
9
17,87 (1,822)
15,63 (1,594)
250,2 (25,51)
218,9 (22,32)
10
17,47 (1,781)
15,28 (1,558)
244,5 (24,93)
214,0 (21,82)
12
16,78 (1,711)
14,68 (1,497)
234,9 (23,95)
205,5 (20,96)
14
16,19 (1,651)
14,16 (1,444)
226,6 (23,11)
198,3 (20,22)
16
15,66 (1,597)
13,71 (1,398)
219,3 (22,36)
191,8 (19,56)
18
15,19 (1,549)
13,30 (1,356)
212,7 (21,69)
Побачили розбіжність з офіційним текстом?
Дивіться також
ДБН Д.2.3-8-99
Сборник 8 электротехнические установки
ДБН Д.2.2-29-99