_________
1 Вызывающего в верхнем поясе растяжение.
Таблица 95
Критерии и проверки |
Формулы для критериев и проверок прочности в расчетных случаях |
|
|
Г |
Д |
Критерии: |
|
|
соотношения жесткостей |
Еb Ib 0,2 Est Is |
- |
напряжений в бетоне (сжатие +, растяжение -) |
b= - bi 0,1mbRb |
b= - sbi 0,1mbRb |
Проверки: |
|
|
напряжений в продольной арматуре железобетона (растяжение +, сжатие -) |
- |
- ri mrRr |
стального верхнего пояса (растяжение +, сжатие -) |
-M + Zbs Nbr Nbr + ¾ m2 m Ry æ5 Ws2,s As |
-M - Zrs NrR NrR m Ry æ3 Ws2,s As |
стального нижнего пояса (сжатие +, растяжение -) |
-M + Zbs Nbr Nbr m Ry æ3 Ws1,s As |
-M - Zrs Nr Nr + ¾ m Ry æ3 Ws1,s As |
В табл. 95 обозначено:
M; M1; M2; sbi; ri; As2; Aw;
Ab;Ar; As; Wb,stb; Ws2,s; Ws1,s;
nr; nb;Ry; Rb; Rr; æ3; h; m; mr; mb - см. обозначения к табл. 93*;
; ; Isy - соответственно площадь, момент сопротивления и момент инерции поперечного сечения нетто стальной конструкции балки, работающей совместно с продольной арматурой площадью (приведенной к материалу стальной конструкции);
Zbs; Zb,s; Zrs; Zr,s - расстояния по черт. 17;
??3
æ5 = ?? - поправочный коэффициент, принимаемый не
m2
менее 1,0;
- коэффициент условий работы верхнего стального пояса, принимаемый не более 1,2.
Черт. 17. Усилия и напряжения в сталежелезобетонном поперечном сечении, воспринимающем отрицательный изгибающий момент
5.22. Расчет по прочности более сложных сечений (например, напрягаемых высокопрочной арматурой, двухплитных, при совместном действии изгибающего момента и внешней осевой силы) следует выполнять с учетом их напряженного состояния и конструктивных особенностей, руководствуясь указаниями пп. 5.19*-5.21.
Для сечения с высокопрочной арматурой усилия предварительного напряжения следует учитывать на стадии натяжения арматуры как внешнюю нагрузку. На последующих стадиях работы при определении разгружающих усилий N высокопрочную арматуру следует учитывать с бетоном и ненапрягаемой продольной арматурой, при этом необходимо дополнительно выполнить проверку прочности высокопрочной арматуры. В случае Д высокопрочную арматуру следует проверять с учетом увеличения усилия в ней при ограниченном развитии пластических деформаций в стальной конструкции.
При действии на сечение наряду с изгибающими моментами М также внешних осевых усилий Nе следует учитывать дополнительные изгибающие моменты, возникающие от изменения положения центра тяжести рассматриваемой части сечения.
5.23. Расчет по прочности сечений с железобетонной плитой, работающей на местный изгиб в продольном направлении, следует выполнять по расчетным случаям А, Б, В, Г и Д, при этом плиту в случаях Б, В и Д необходимо рассчитывать по предельному равновесию как внецентренно сжатый или внецентренно растянутый железобетонный стержень в соответствии с пп. 3.69, 3.70*, 3.72*, 3.73*, 3.75 и 5.13, а в расчете всего сечения следует учитывать разгрузку стальной его части равнодействующей сжимающих или растягивающих продольных сил, воспринимаемых плитой.
Расчет на выносливость
5.24*. Расчет на выносливость следует выполнять: для стальной и железобетонной частей конструкции, а также для конструкций объединения железобетона со сталью железнодорожных мостов; только для стальной части конструкции и прикреплений конструкций объединения автодорожных, городских и пешеходных мостов. При этом высокопрочную арматуру, имеющую сцепление с бетоном, следует относить к железобетонной части, а не имеющую сцепления - к стальной.
В расчетах на выносливость следует учитывать неупругие деформации бетона согласно пп. 5.6-5.8 и обязательному приложению 19.
Температурные воздействия, усадку бетона и горизонтальные нагрузки в расчетах на выносливость допускается не учитывать.
В состав сечения при определении следует включать ту часть бетона, в которой при рассматриваемом загружении отсутствует растяжение.
Проверку выносливости следует выполнять с учетом требований, изложенных в пп. 3.91*-3.94* и 4.57*.
5.25. Расчет на выносливость сталежелезобетонной балки железнодорожного моста с ненапрягаемой арматурой в железобетонной части сечения следует выполнять по формулам:
; (239)
?? m æ2 w,s1 Ry; (240)
?? m æ2 gw,s2 Ry; (241)
где M1w - изгибающий момент первой стадии работы от нагрузок, учитываемых в расчетах на выносливость;
M2w - изгибающий момент второй стадии работы от нагрузок, учитываемых в расчетах на выносливость, включая изгибающие моменты от виброползучести бетона в статически неопределимых системах;
W¢i,stb - момент сопротивления нетто сталежелезобетонного сечения для фибры i (bf, s1, s2), определенный при коэффициенте приведения бетона к стали
;
Еvkr - условный модуль упругости бетона с учетом его виброползучести по обязательному приложению 19;
mb1 - коэффициент условий работы бетона под многократно повторяющейся нагрузкой по п. 3.26*;
остальные обозначения соответствуют принятым в пп. 3.94*, 4.57*, 5.19* и на черт. 16.
При наличии концентраторов напряжений на стенке балки следует проверить выносливость и этих точек сечения с подстановкой в формулы (240) и (241) соответствующих значений моментов сопротивления и коэффициента ??w.
Расчет по трещиностойкости
5.26. Расчет железобетонных плит по трещиностойкости при совместной работе со стальными конструкциями следует выполнять в соответствии с требованиями пп. 3.95*-3.111* и 5.12. При этом в расчетах по образованию трещин предельные значения растягивающих и сжимающих напряжений в бетоне следует сопоставлять с напряжениями в крайней фибре бетона bf упруго работающего сталежелезобетонного сечения, вычисленными от эксплуатационных нагрузок с учетом на стадии эксплуатации неупругих деформаций согласно п. 5.6.
В расчетах по раскрытию трещин напряжения в крайнем ряду продольной арматуры следует вычислять с учетом увеличения ее площади по п. 5.12 и потерь напряжения от неупругих деформаций. При ненапрягаемой продольной арматуре и работе сечения по двум стадиям растягивающее напряжение следует вычислять по формуле
, (242)
где М2 - изгибающий момент второй стадии работы от эксплуатационных нагрузок, определяемый для статически неопределимых систем с учетом ползучести бетона, обжатия поперечных швов, образования поперечных трещин в растянутых зонах железобетонной плиты, а также усадки бетона и изменения температуры; остальные обозначения пояснены в пп. 5.12, 5.19*, 5.21 и на черт. 17.
5.27*. Раскрытие трещин (при двух стадиях работы) в растянутой сборной железобетонной плите, у которой ненапрягаемая арматура в поперечных швах не состыкована, следует определять по формуле
£ ??cr,d, (243)
где 2,s2 - растягивающее напряжение в стальном верхнем поясе от нагрузок и воздействий второй стадии работы в предположении, что железобетонная плита в растянутой зоне отсутствует;
la - расстояние между конструкциями объединения у поперечных швов, при отсутствии конструкций объединения - длина блока плиты;
Zbf,s, Zs2,s - расстояния согласно черт. 17;
cr,d = 0,03 cм - предельная ширина раскрытия трещин в поперечном шве, имеющем арматуру для передачи поперечной силы; при отсутствии в шве арматуры cr,d следует вычислять в предположении, что поперечная сила через шов не передается.
При устройстве клеевых швов трещиностойкость железобетонной плиты в железнодорожных мостах следует проверять по категории требований по трещиностойкости 2а; при проверке трещиностойкости железобетонной плиты в автодорожных, городских и пешеходных мостах величина растягивающих напряжений не должна превышать 0,5 Rbt,ser (по табл. 23).
При использовании клееных стыков в предварительно напряженной железобетонной плите ее трещиностойкость следует принимать по п. 3.95*.
Расчет объединения железобетонной плиты со стальной конструкцией
5.28. Конструкции объединения следует рассчитывать на сдвигающие усилия SQ в объединительном шве от поперечных сил и продольное сдвигающее усилие Sv, возникающее от температурных воздействий и усадки бетона, анкеровки высокопрочной арматуры, воздействия примыкающей ванты или раскоса и т.д.
Конструкции объединения, расположенные на концевых участках железобетонной плиты, следует рассчитывать, кроме того, на отрывающие усилия, в том числе возникающие от температурных воздействий и усадки бетона.
5.29. Сдвигающее усилие по шву объединения железобетонной плиты и стальной конструкции следует определять по формуле
Si = (sb1 Ab + sr1 Ar) - (sb2 Ab + sr2 Ar), (244)
где b1, b2 - напряжения в центре тяжести поперечного сечения бетона соответственно в правом и левом сечениях расчетного участка плиты длиной аi;
sr1, r2 - напряжения в продольной арматуре соответственно в тех же сечениях;
Ab, Ar - согласно пп. 5.19* и 5.12.
Если растягивающие напряжения в железобетонной плите превышают 0,4Rbt,ser, сдвигающие усилия следует определять в предположении наличия в плите трещин и вычислять напряжения в арматуре r с учетом продольной жесткости плиты согласно п. 5.12.
Полное концевое сдвигающее усилие Se следует определять, принимая на конце ?? = 0 и назначая длину концевого расчетного участка равной:
ae = 0,36 (H + bsl), (245)
где Н - расчетная высота поперечного сечения сталежелезобетонного элемента;
bsl - согласно п. 5.15.
Распределение сдвигающих усилий между железобетонной плитой и стальной конструкцией в сложных случаях воздействий допускается принимать согласно обязательному приложению 21.
5.30. Концевые отрывающие железобетонную плиту от стальной конструкции усилия Sab следует определять по формуле
, (246)
где Zb,s2 - расстояние от центра тяжести поперечного сечения бетона до верхней фибры стальной конструкции;
Se, H, bsl - согласно п. 5.29.
Отрывающее усилие Sab следует принимать приложенным на расстоянии 0,024 (Н + bsl) от конца плиты (см. чертеж обязательного приложения 21).
5.31. Расчеты конструкции объединения стальной части с железобетонной следует выполнять:
а) при жестких упорах - полагая прямоугольной эпюру сжимающих напряжений, передаваемых расчетной сминающей поверхностью упора;
б) при вертикальных гибких упорах - исходя из условий работы упора на изгиб со смятием бетона согласно обязательному приложению 22;
в) при наклонных анкерах - исходя из условий работы анкера на сочетание растяжения и изгиба со смятием бетона согласно обязательному приложению 22;
г) при закладных деталях плиты, объединенных со стальными поясами высокопрочными болтами, - исходя из расчета фрикционных соединений на высокопрочных болтах согласно пп. 4.100* и 4.101;
д) при объединительных швах на высокопрочных болтах, обжимающих железобетон, - исходя из условий работы объединения на трение по контактным поверхностям шва согласно обязательному приложению 23;
е) при болтоклеевых объединительных швах - в соответствии с подпунктом «г» или «д», но с учетом сил сцепления от склеивания.
5.32*. Расчет конструкции объединения на жестких упорах надлежит выполнять по следующим формулам:
в железнодорожных мостах:
по прочности
Sh 2Rb Ab,dr; (247)
на выносливость
Sw 1,5 mbl Rb Ab,dr; (248)
в автодорожных, городских и пешеходных мостах - по прочности
Sh 1,6 Rb Ab,dr, (249)
где Sh, Sw - сдвигающие усилия, приходящиеся на один упор, соответственно при расчете по прочности или выносливости;
Ab,dr - площадь поверхности смятия бетона упором; при цилиндрических и дугообразных упорах - площадь их диаметрального сечения;
mbl - согласно п. 5.25.
При сборной железобетонной плите и расположении упоров в окнах расчетное сопротивление Rb следует принимать по классу бетона блоков, а толщину подливки не включать в площадь смятия. При расположении упоров в продольных швах плиты площадь смятия следует учитывать полностью, а расчетные сопротивления принимать по классу бетона замоноличивания швов.
Если жесткие упоры расположены в железобетонном ребре или вуте, предельные значения величин Sh и Sw следует уменьшать, умножая правые части приведенных формул на 0,9 при 1,5 bdr brib > 1,3bdr и на 0,7 при brib 1,3bdr, где bdr - ширина площади смятия бетона упором, brib - ширина ребра или вута на уровне центра тяжести расчетной площади смятия бетона упором.
5.33. Прикрепления конструкций объединения к стальной части следует рассчитывать по пп. 4.82*- 4.102.
Расчеты прикрепления жесткого упора к стальной части конструкции следует выполнять с учетом момента от сдвигающей силы.
5.34. При одновременном использовании в конструкции объединения жестких упоров и наклонных анкеров допускается учитывать их совместную работу, полагая полное сопротивление объединительного шва равным сумме сопротивлений упоров и анкеров.
Проверка жесткости, определение строительного подъема и расчет по горизонтальным нагрузкам
5.35. Вертикальные прогибы от действующих нагрузок, а также перемещения при определении периодов колебаний следует вычислять в предположении упругой работы бетона независимо от знака возникающих в нем напряжений.