3*. При назначении требований по морозостойкости участков буронабивных свай в зоне переменного уровня воды за нижний уровень этой зоны принимается отметка на 0,5 м ниже нижней поверхности льда.
3.21. Марки по морозостойкости бетона тела опор и блоков облицовки для мостов, расположенных вблизи плотин гидростанций и водохранилищ, должны устанавливаться в каждом отдельном случае на основе анализа конкретных условий эксплуатации и требований, предъявляемых в этих случаях к бетону речных гидротехнических сооружений.
3.22*. В подводных и подземных сооружениях, не подвергающихся электрической и химической коррозии, следует в соответствии со СНиП 2.03.11-85 применять бетон с маркой по водонепроницаемости W4.
Остальные элементы и части конструкций, в том числе бетонируемые стыки железобетонных мостов и труб и защитный слой одежды ездового полотна, должны проектироваться из бетона, имеющего марку по водонепроницаемости не ниже W6.
В районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 ??С в железобетонных опорах в зоне переменного уровня воды, в блоках облицовки опор, а также во всех случаях в выравнивающем слое бетона одно- и двухслойной одежды ездового полотна, выполняющем гидроизолирующие функции, должен применяться бетон с маркой по водонепроницаемости не ниже W8.
3.23*. В элементах конструкций, предназначенных для эксплуатации в агрессивных средах, должны приниматься бетон и защитные покрытия, обладающие стойкостью к такому воздействию, в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85.
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ
3.24*. Расчетные сопротивления бетона разных классов при расчете конструкций мостов и труб по предельным состояниям первой и второй групп должны приниматься по табл. 23*.
Таблица 23*
Вид сопротивления |
Условное обозначение |
Расчетное сопротивление, Мпа (кгс/см2), бетона классов по прочности на сжатие |
||||||||||
|
|
В20 |
В22,5 |
В25 |
В27,5 |
В30 |
В35 |
В40 |
В45 |
В50 |
В55 |
В60 |
При расчетах по предельным состояниям первой группы |
||||||||||||
Сжатие осевое (призменная прочность) |
Rb |
10,5 105 |
11,75 120 |
13,0 135 |
14,3 145 |
15,5 160 |
17,5 180 |
20,0 205 |
22,0 225 |
25,0 255 |
27,5 280 |
30,0 305 |
Растяжение осевое |
Rbr |
0,85 8,5 |
0,90 9,0 |
0,95 10,0 |
1,05 10,5 |
1,10 11,0 |
1,15 12,0 |
1,15 13,0 |
1,30 13,5 |
1,40 14,0 |
1,45 14,5 |
1,50 15,5 |
При расчетах по предельным состояниям второй группы |
||||||||||||
Сжатие осевое (призменная прочность) |
Rb.ser |
15,0 155 |
16,8 170 |
18,5 190 |
20,5 210 |
22,0 225 |
25,5 260 |
29,0 295 |
32,0 325 |
36,0 365 |
39,5 405 |
43,0 440 |
Растяжение осевое |
Rbt.ser |
1,40 14,5 |
1,50 15,5 |
1,60 16,5 |
1,70 17,5 |
1,80 18,5 |
1,95 20,0 |
2,10 21,5 |
2,20 22,5 |
2,30 23,5 |
2,40 24,5 |
2,50 25,5 |
Скалывание при изгибе |
Rb.sh |
1,95 20,0 |
2,30 23,5 |
2,50 25,5 |
2,75 28,0 |
2,90 29,5 |
3,25 33,0 |
3,60 37,0 |
3,80 39,0 |
4,15 42,5 |
4,45 45,5 |
4,75 48,5 |
Сжатие осевое (призменная прочность) для расчетов по предотвращению образования в конструкциях продольных трещин: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при предварительном напряжении и монтаже |
Rb.mc1 |
- |
- |
13,7 140 |
15,2 155 |
16,7 170 |
19,6 200 |
23,0 235 |
26,0 265 |
29,9 305 |
32,8 335 |
36,2 370 |
на стадии эксплуатации |
Rb.mc2 |
8,8 90 |
10,3 105 |
11,8 120 |
13,2 135 |
14,6 150 |
16,7 170 |
19,6 200 |
22,0 225 |
25,0 255 |
27,5 280 |
30,0 305 |
Примечание*. Значения Rb.ser и Rbt.ser равны нормативным сопротивлениям бетона соответственно Rbn и Rbt.n.
Расчетные сопротивления бетона на непосредственный срез Rb.cut при расчетах конструкций по предельным состояниям первой группы следует принимать:
для сечений, расположенных в монолитном армированном бетоне, когда не учитывается работа арматуры, - Rb.cut = 0,1 Rb;
для тех же сечений, при учете работы арматуры на срез - по указаниям п. 3.78*;
в местах сопряжения бетона омоноличивания с бетоном сборных элементов при соблюдении требований п. 3.170 - Rb.cut = 0,05 Rb.
Для бетонных конструкций расчетные сопротивления сжатию Rb и Rb.mc2 необходимо принимать на 10 % ниже значений, указанных в табл. 23*, а для непосредственного среза - Rb.cut = 0,05 Rb.
Расчетные сопротивления монолитного бетона класса В20 во внутренних полостях (в ядре) круглых оболочек опор допускается в расчетах повышать на 25 %.
3.25. Расчетные сопротивления бетона, приведенные в п. 3.24* и в табл. 23*, в соответствующих случаях следует принимать с коэффициентами условий работы согласно табл. 24.
Таблица 24
Фактор, обусловливающий введение коэффициента условий работы |
Коэффициент условий работы |
Расчетное сопротивление бетона, к которому вводится коэффициент |
Значение коэффициента условий работы |
1. Многократно повторяющаяся нагрузка |
mb1 |
Rb |
По п. 3.26 |
2. Бетонирование в вертикальном положении сжатых элементов с площадью поперечного сечения 0,3 м2 и менее |
mb4 |
Rb |
0,85 |
3. Влияние двухосного напряженного состояния при поперечном обжатии бетона |
mb6 |
Rb, Rb.sh |
По п. 3.27 |
4. Работа конструкции в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 С при отсутствии водонасыщения бетона |
mb7 |
Rb |
0,9 |
5. Попеременное замораживание и оттаивание бетона, находящегося в водонасыщенном состоянии в конструкциях, эксплуатируемых в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, С: |
|
|
|
минус 40 и выше |
mb8 |
Rb |
0,9 |
ниже минус 40 |
mb8 |
Rb |
0,8 |
6. Работа конструкций, не защищенных от солнечной радиации, в климатическом подрайоне IV А согласно СНиП 2.01.01-82 |
mb9 |
Rb, Rbt |
0,85 |
7. Наличие в составных конструкциях: |
|
|
|
бетонируемых стыков |
mb10 |
Rb |
По п. 3.28 и табл. 27 |
клееных стыков |
mb10 |
Rb |
По п. 3.29 |
швов на растворе в неармированной кладке |
mb10 |
Rb |
По п. 3.30 |
8. Расчет элементов в стадии эксплуатации по предельным состояниям второй группы: |
|
|
|
а) на косой изгиб и косое внецентренное сжатие |
mb13 |
Rb.mc2 |
1,1 |
б) на кручение |
mb14 |
Rb.sh |
1,15 |
в) на скалывание по плоскости сопряжения бетона омоноличивания с бетоном конструкции |
mb15 |
Rb.sh |
0,5 |
3.26*. При многократно повторяющихся нагрузках, действующих на элементы, подлежащие расчету на выносливость, расчетные сопротивления бетона сжатию в расчетах на выносливость следует определять по формуле
Rbf = mb1 Rb = 0,6 b b Rb, (40)
где mb1 - коэффициент условий работы;
Rb - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию при расчетах по предельным состояниям первой группы (см. табл. 23*);
b - коэффициент, учитывающий рост прочности бетона во времени и принимаемый по табл. 25;
b - коэффициент, зависящий от асимметрии цикла повторяющихся напряжений и принимаемый по табл. 26.
Таблица 25
Класс бетона по прочности на сжатие |
В27,5 и ниже |
В30 |
В35 |
В40 |
В45 |
В50 |
В55 |
В60 |
b |
1,34 |
1,31 |
1,28 |
1,26 |
1,24 |
1,22 |
1,21 |
1,20 |
Таблица 26
Коэффициент цикла повторяющихся напряжений b |
0,1 и менее |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 и более |
b |
1,00 |
1,05 |
1,10 |
1,15 |
1,20 |
1,24 |
3.27. В расчетах предварительно напряженных конструкций при поперечном их обжатии напряжением by к расчетным сопротивлениям бетона осевому сжатию Rb скалыванию при изгибе Rb.sh и непосредственному срезу Rb,cut следует вводить коэффициенты условий работы mb6, равные:
а) для Rb:
mb6 = 1,1 - если 0,1 Rb by £ 0,2 Rb;
mb6 = 1,2 - при напряжениях by = 0,6 Rb, которые представляют собой максимальную величину, учитываемую в расчетах;
б) для Rb,sh и Rb,cut:
- при ??by 0,98 МПа (10 кгс/см2);
- при ??by = 2,94 МПа (30 кгс/см2);
для промежуточных значений ??by коэффициенты условий работы бетона принимают по интерполяции.
3.28. При расчете составных по длине конструкций с бетонируемыми стыками значения коэффициента условий работы mb10, учитывающего разницу в прочности бетона конструкции и материала заполнения стыкового шва на каждой стадии работы стыка, следует принимать в зависимости от толщины шва b и отношения прочности бетона (раствора) в стыке (шве) Rbj к прочности бетона в блоках конструкции Rb,con по табл. 27.
При толщине частей блока менее 120 мм, а также при наличии в теле блока отверстий для пропуска напрягаемой арматуры значения mb10 для стыка с толщиной шва от 20 до 40 мм следует принимать как для шва толщиной 70 мм, для шва толщиной 70 мм - как для шва толщиной 200 мм.
Таблица 27
Толщина шва, мм |
Коэффициент условий работы mb10 при отношениях Rbj/Rb,con |
||||||||
|
0,2 и менее |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
От 20 до 40 |
0,70 |
0,76 |
0,82 |
0,88 |
0,94 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
70 |
0,50 |
0,58 |
0,65 |
0,72 |
0,80 |
0,85 |
0,90 |
0,95 |
1,0 |
200 и более |
0,20 |
0,30 |
0,40 |
0,50 |
0,60 |
0,70 |
0,80 |
0,90 |
1,0 |
3.29. Составные конструкции по длине пролетных строений с клееными стыками следует проектировать такими, чтобы они были способны нести монтажные нагрузки при неотвержденном клее.
В расчетах составных конструкций по длине с клееными стыками коэффициент условий работы mb10, вводимый к расчетным сопротивлениям бетона блоков и учитывающий снижение прочности конструкции до отверждения клея, следует принимать в зависимости от вида поверхности бетона торцов блоков: при рифленой - 0,90, при гладкой - 0,85.
Для клееных стыков, расстояния между которыми менее наибольшего размера сечения, а также для стыков вставных диафрагм указанные значения mb10 следует уменьшать на 0,05.
Для клееных стыков с отвержденным клеем следует принимать mb10 = 1.