3*. При назначении требований по морозостойкости участков буронабивных свай в зоне переменного уровня воды за нижний уровень этой зоны принимается отметка на 0,5 м ниже нижней поверхности льда.

3.21. Марки по морозостойкости бетона тела опор и блоков облицовки для мостов, расположенных вблизи плотин гидростанций и водохранилищ, должны устанавливаться в каждом отдельном случае на основе анализа конкретных условий эксплуатации и требований, предъявляемых в этих случаях к бетону речных гидротехнических сооружений.

3.22*. В подводных и подземных сооружениях, не подвергающихся электрической и химической коррозии, следует в соответствии со СНиП 2.03.11-85 применять бетон с маркой по водонепроницаемости W4.

Остальные элементы и части конструкций, в том числе бетонируемые стыки железобетонных мостов и труб и защитный слой одежды ездового полотна, должны проектироваться из бетона, имеющего марку по водонепроницаемости не ниже W6.

В районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 ??С в железобетонных опорах в зоне переменного уровня воды, в блоках облицовки опор, а также во всех случаях в выравнивающем слое бетона одно- и двухслойной одежды ездового полотна, выполняющем гидроизолирующие функции, должен применяться бетон с маркой по водонепроницаемости не ниже W8.

3.23*. В элементах конструкций, предназначенных для эксплуатации в агрессивных средах, должны приниматься бетон и защитные покрытия, обладающие стойкостью к такому воздействию, в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85.

РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ

3.24*. Расчетные сопротивления бетона разных классов при расчете конструкций мостов и труб по предельным состояниям первой и второй групп должны приниматься по табл. 23*.

Таблица 23*

Вид сопротивления

Условное обозначение

Расчетное сопротивление, Мпа (кгс/см2), бетона классов по прочности на сжатие

В20

В22,5

В25

В27,5

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

При расчетах по предельным состояниям первой группы

Сжатие осевое (призменная прочность)

Rb

10,5

105

11,75

120

13,0

135

14,3

145

15,5

160

17,5

180

20,0

205

22,0

225

25,0

255

27,5

280

30,0

305

Растяжение осевое

Rbr

0,85

8,5

0,90

9,0

0,95

10,0

1,05

10,5

1,10

11,0

1,15

12,0

1,15

13,0

1,30

13,5

1,40

14,0

1,45

14,5

1,50

15,5

При расчетах по предельным состояниям второй группы

Сжатие осевое (призменная прочность)

Rb.ser

15,0

155

16,8

170

18,5

190

20,5

210

22,0

225

25,5

260

29,0

295

32,0

325

36,0

365

39,5

405

43,0

440

Растяжение осевое

Rbt.ser

1,40

14,5

1,50

15,5

1,60

16,5

1,70

17,5

1,80

18,5

1,95

20,0

2,10

21,5

2,20

22,5

2,30

23,5

2,40

24,5

2,50

25,5

Скалывание при изгибе

Rb.sh

1,95

20,0

2,30

23,5

2,50

25,5

2,75

28,0

2,90

29,5

3,25

33,0

3,60

37,0

3,80

39,0

4,15

42,5

4,45

45,5

4,75

48,5

Сжатие осевое (призменная прочность) для расчетов по предотвращению образования в конструкциях продольных трещин:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

при предварительном напряжении и монтаже

Rb.mc1

-

-

13,7

140

15,2

155

16,7

170

19,6

200

23,0

235

26,0

265

29,9

305

32,8

335

36,2

370

на стадии эксплуатации

Rb.mc2

8,8

90

10,3

105

11,8

120

13,2

135

14,6

150

16,7

170

19,6

200

22,0

225

25,0

255

27,5

280

30,0

305

Примечание*. Значения Rb.ser и Rbt.ser равны нормативным сопротивлениям бетона соответственно Rbn и Rbt.n.

Расчетные сопротивления бетона на непосредственный срез Rb.cut при расчетах конструкций по предельным состояниям первой группы следует принимать:

для сечений, расположенных в монолитном армированном бетоне, когда не учитывается работа арматуры, - Rb.cut = 0,1 Rb;

для тех же сечений, при учете работы арматуры на срез - по указаниям п. 3.78*;

в местах сопряжения бетона омоноличивания с бетоном сборных элементов при соблюдении требований п. 3.170 - Rb.cut = 0,05 Rb.

Для бетонных конструкций расчетные сопротивления сжатию Rb и Rb.mc2 необходимо принимать на 10 % ниже значений, указанных в табл. 23*, а для непосредственного среза - Rb.cut = 0,05 Rb.

Расчетные сопротивления монолитного бетона класса В20 во внутренних полостях (в ядре) круглых оболочек опор допускается в расчетах повышать на 25 %.

3.25. Расчетные сопротивления бетона, приведенные в п. 3.24* и в табл. 23*, в соответствующих случаях следует принимать с коэффициентами условий работы согласно табл. 24.

Таблица 24

Фактор, обусловливающий введение коэффициента условий работы

Коэффициент условий работы

Расчетное сопротивление бетона, к которому вводится коэффициент

Значение коэффициента условий работы

1. Многократно повторяющаяся нагрузка

mb1

Rb

По п. 3.26

2. Бетонирование в вертикальном положении сжатых элементов с площадью поперечного сечения 0,3 м2 и менее

mb4

Rb

0,85

3. Влияние двухосного напряженного состояния при поперечном обжатии бетона

mb6

Rb, Rb.sh

По п. 3.27

4. Работа конструкции в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 С при отсутствии водонасыщения бетона

mb7

Rb

0,9

5. Попеременное замораживание и оттаивание бетона, находящегося в водонасыщенном состоянии в конструкциях, эксплуатируемых в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, С:

 

 

 

минус 40 и выше

mb8

Rb

0,9

ниже минус 40

mb8

Rb

0,8

6. Работа конструкций, не защищенных от солнечной радиации, в климатическом подрайоне IV А согласно СНиП 2.01.01-82

mb9

Rb, Rbt

0,85

7. Наличие в составных конструкциях:

 

 

 

бетонируемых стыков

mb10

Rb

По п. 3.28 и табл. 27

клееных стыков

mb10

Rb

По п. 3.29

швов на растворе в неармированной кладке

mb10

Rb

По п. 3.30

8. Расчет элементов в стадии эксплуатации по предельным состояниям второй группы:

 

 

 

а) на косой изгиб и косое внецентренное сжатие

mb13

Rb.mc2

1,1

б) на кручение

mb14

Rb.sh

1,15

в) на скалывание по плоскости сопряжения бетона омоноличивания с бетоном конструкции

mb15

Rb.sh

0,5

3.26*. При многократно повторяющихся нагрузках, действующих на элементы, подлежащие расчету на выносливость, расчетные сопротивления бетона сжатию в расчетах на выносливость следует определять по формуле

Rbf = mb1 Rb = 0,6 b b Rb,                                               (40)

где mb1 - коэффициент условий работы;

Rb - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию при расчетах по предельным состояниям первой группы (см. табл. 23*);

b -   коэффициент, учитывающий рост прочности бетона во времени и принимаемый по табл. 25;

b - коэффициент, зависящий от асимметрии цикла повторяющихся напряжений  и принимаемый по табл. 26.

Таблица 25

Класс бетона по прочности на сжатие

В27,5 и ниже

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

b

1,34

1,31

1,28

1,26

1,24

1,22

1,21

1,20

Таблица 26

Коэффициент цикла повторяющихся напряжений b

0,1 и менее

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6 и более

b

1,00

1,05

1,10

1,15

1,20

1,24

3.27. В расчетах предварительно напряженных конструкций при поперечном их обжатии напряжением by к расчетным сопротивлениям бетона осевому сжатию Rb скалыванию при изгибе Rb.sh и непосредственному срезу Rb,cut следует вводить коэффициенты условий работы mb6, равные:

а) для Rb:

mb6 = 1,1 - если 0,1 Rb  by £ 0,2 Rb;

mb6 = 1,2 - при напряжениях by = 0,6 Rb, которые представляют собой максимальную величину, учитываемую в расчетах;

б) для Rb,sh и Rb,cut:

 - при ??by  0,98 МПа (10 кгс/см2);

 - при ??by = 2,94 МПа (30 кгс/см2);

для промежуточных значений ??by коэффициенты условий работы бетона принимают по интерполяции.

3.28. При расчете составных по длине конструкций с бетонируемыми стыками значения коэффициента условий работы mb10, учитывающего разницу в прочности бетона конструкции и материала заполнения стыкового шва на каждой стадии работы стыка, следует принимать в зависимости от толщины шва b и отношения прочности бетона (раствора) в стыке (шве) Rbj к прочности бетона в блоках конструкции Rb,con по табл. 27.

При толщине частей блока менее 120 мм, а также при наличии в теле блока отверстий для пропуска напрягаемой арматуры значения mb10 для стыка с толщиной шва от 20 до 40 мм следует принимать как для шва толщиной 70 мм, для шва толщиной 70 мм - как для шва толщиной 200 мм.

Таблица 27

Толщина шва, мм

Коэффициент условий работы mb10 при отношениях Rbj/Rb,con

0,2 и менее

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

От 20 до 40

0,70

0,76

0,82

0,88

0,94

1,0

1,0

1,0

1,0

70

0,50

0,58

0,65

0,72

0,80

0,85

0,90

0,95

1,0

200 и более

0,20

0,30

0,40

0,50

0,60

0,70

0,80

0,90

1,0

3.29. Составные конструкции по длине пролетных строений с клееными стыками следует проектировать такими, чтобы они были способны нести монтажные нагрузки при неотвержденном клее.

В расчетах составных конструкций по длине с клееными стыками коэффициент условий работы mb10, вводимый к расчетным сопротивлениям бетона блоков и учитывающий снижение прочности конструкции до отверждения клея, следует принимать в зависимости от вида поверхности бетона торцов блоков: при рифленой - 0,90, при гладкой - 0,85.

Для клееных стыков, расстояния между которыми менее наибольшего размера сечения, а также для стыков вставных диафрагм указанные значения mb10 следует уменьшать на 0,05.

Для клееных стыков с отвержденным клеем следует принимать mb10 = 1.