Страница 13: ОНТП 09-85. Общесоюзные нормы технологического проектирования предприятий по производству изделий из ячеистого и плотного бетонов автоклавного твердения (46218)

Зависимость между удельной поверхностью и остатком на сите № 008 приведена в табл. 3.

Таблица 3

Таблица 4

Приложение 5

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПНЕВМОТРАНСПОРТА

Методика расчета пневмотранспорта составлена на основе «Справочника по проектированию цементных заводов», Ленинград, 1969 и справочника «Пневмотранспортные установки», Ленинград, 1969 г.

1. Расчетная производительность насоса

Qр = QэкспK1K2,

где Qэксп - эксплуатационная производительность, т/ч;

K1 - коэффициент, учитывающий тип насоса:

для винтовых насосов K1 = 1 ÷ 1,1;

для однокамерных насосов K1 = 1,5 ÷ 2;

для двухкамерных насосов K1 = 1,2 ÷ 1,3;

К2 - коэффициент резерва (принимается 1,1 ÷ 1,5).

2. Приведенная (расчетная) длина транспортного трубопровода в м определяется по формуле:

где  - сумма длин горизонтальных участков, м;

 - сумма длин вертикальных участков, м;

 - сумма длин, эквивалентных коленам, м;

 - сумма длин, эквивалентных переключателям, м

Эквивалентная длина lэк для колен с углом поворота 90° определяется из следующей зависимости:

где Rо - радиус колена, м;

dт - диаметр трубопроводов, м.

Эквивалентную длину для двухходового переключателя следует принимать 8 м.

3. Скорость транспортирующего воздуха (в м/с) на выходе из трубопровода определяется по формуле:

где α - опытный коэффициент, учитывающий крупность материала (см. табл. 1);

В - коэффициент, учитывающий изменение, плотности воздуха, принимается В = (2 ÷ 5) · 10-5,

для цемента В = 3 · 10-5;

γм - истинная плотность материала (табл. 10 п. 2.10 «Норм»)

Таблица 1

4. Весовая концентрация смеси определяется по формуле:

где: К - коэффициент, определяемый степенью соответствия паспортной характеристики насоса производительности технологической линии, квалификацией обслуживающего персонала и т.п., принимается К = 0,6 ÷ 0,9;

γм - истинная плотность материала, кг/м3;

γц - истинная плотность цемента, кг/м3;

μ1 - оптимальная концентрация смеси для цемента, принимается по графику рис. 1.

Рис. 1. График зависимости весовой концентрации от приведенной длины транспортирования Lпр.

1 - для камерных насосов

2 - для винтовых насосов

5. Расход сжатого воздуха в первом приближении определяется по формуле:

где γВ - плотность воздуха в нормальных условиях, кг/м3

γВ = 1,2 кг/м3

Qр - расчетная производительность, т/ч.

6. Внутренний диаметр трубопровода:

По ГОСТу выбирают трубу с внутренним диаметром, равным (или ближайшим большим) рассчитанному.

По этому диаметру уточняют требуемый расход воздуха и фактическую концентрацию смеси по формулам:

7. Полное сопротивление трубопроводов (общие потери давления) выражается суммой:

Нполн = Нп + Нпод + Нвх Мпа,

где Нп - путевые потери давления в трубопроводе с учетом потерь в отводах и переключателях, МПа;

Нпод - потери давления на подъем материала при наличии вертикальных участков, МПа;

Нвх - потери давления в загрузочном устройстве на ввод материала в трубопровод, МПа.

В развернутом виде полное сопротивление определяется формулой:

где K - опытный коэффициент сопротивления;

λ - коэффициент трения чистого воздуха о стенки трубы;

g - ускорение силы тяжести, м/с2;

γВ - средняя плотность воздуха на вертикальном участке принимается 1,8 кг/м3;

h - высота подъема материала, м;

χ - коэффициент, зависящий от типа загрузочного устройства; для винтовых насосов χ = 1, для камерных χ = 2 : 3;

VВх и γВх - скорость и плотность воздуха на входе в трубопровод при начальном давлении Ро.

Коэффициент K находится по формуле:

где С - опытный коэффициент; для цемента C = 90 ÷ 100.

Коэффициент χ для гладких стальных труб:

χ = 0,246Re-0,22

где критерий Рейнольдса:

v - коэффициент кинематической вязкости воздуха; для стандартного воздуха v = 14,9·10-6 м2/с.

Плотность и скорость воздуха на входе в трубопровод при начальном давлении Ро определяется по формулам:

Потери давления на ввод материала в трубопровод Нвх определяются после подсчета Hп и Нпод. Ориентировочно можно принимать

Нвх = (0,002 ÷ 0,015) МПа

при этом следует принимать большие значения для коротких трасс, меньшие - для средних и длинных трасс.

Приложение 6

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОБЪЕМОВ АСПИРАЦИОННОГО ВОЗДУХА ОТ ЕМКОСТЕЙ, ЗАГРУЖАЕМЫХ ПНЕВМОТРАНСПОРТОМ

1. Объем аспирационного воздуха от силосов (бункеров), загружаемых пневмотранспортом, складывается из следующих объемов:

Qасп = Qсж + Qм + Qн

1) Qсж - потребный объем сжатого воздуха, определяемый расчетным путем («Материалы для расчета пневмотранспорта на цементных заводах», Южгипроцемент) по следующей формуле:

Qсж = 0,785VВ м3/с,

где dт - диаметр транспортного трубопровода, м;

VВ - скорость транспортирующего воздуха на выпуске

α - коэффициент, зависящий от крупности частиц груза:

для цемента - 12

для извести - 10

для вяжущего - 16

γгр - плотность частиц груза, кг/м3

для цемента - 3,2

для извести - 2,7

для вяжущего - 2,44

В - коэффициент

5 × 10-5 - для цемента и вяжущего;

5 × 10-5 - для извести;

L - приведенная длина транспортирования, м.

 - сумма длин горизонтальных участков;

 - сумма длин вертикальных участков;

 - сумма длин, эквивалентных коленам;

 - 15 ÷ 20 м;

 - сумма длин, эквивалентных переключателям трубопровода;

lэп = 8 м

2) Qм - количество материала, подаваемого в емкость, м3/ч.

Qн - принимается 20 % от Qсж, учитывает подсос воздуха в пневмотрассе.

2. Объем аспирационного воздуха от бункеров, загружаемых донными разгружателями типа ПДД 101, принимается 120 - 140 м3/ч. (см. Сегаль И.С. «Машины и оборудование для пневматического транспорта»).

Приложение 7

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОБЪЕМОВ АСПИРАЦИОННОГО ВОЗДУХА ОТ ТРУБНОЙ МЕЛЬНИЦЫ

Объем рабочего воздуха (при температуре ~105 °С), проходящего через сечение шахты, составляет для трубных мельниц с центральной разгрузкой 0,32 м3 на 1 кг молотого продукта.

Высота шахтной аспирационной коробки для мельниц с центральной разгрузкой составляет 4,5 гидравлических диаметра или

где а, в - размеры сторон шахтной коробки.

Приложение 8

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОБЪЕМОВ АСПИРАЦИИ ОТ УКРЫТИЙ МОЛОТКОВЫХ ДРОБИЛОК

Объем аспирационного воздуха от молотковых дробилок определяется по методике, разработанной институтом НИПИОТстром (авторское свидетельство № 247773).

Количество аспирационного воздуха для обеспыливания молотковых дробилок зависит от числа оборотов размеров ротора, а также в значительной степени от конфигурации корпуса дробилок.

Для определения объема аспирационного воздуха из укрытий разгрузочных узлов дробилок, может быть использована формула:

где кз - коэффициент запаса, равный 1,2 ÷ 1,6 (меньшие значения принимаются при длине течек до 1,5 м, большие - при длине течек свыше 1,5 м);

Qаэр - аэродинамический поток, м3/ч.

к1 и к2 - коэффициенты, определяемые экспериментальным путем и зависящие от типа молотковых дробилок;

к1 - коэффициент, учитывающий конфигурацию корпуса дробилки;

к2 - коэффициент, учитывающий величину лобовой поверхности молотков;

Lр - длина ротора, м;

dр - диаметр ротора, м;

n - скорость вращения ротора, м/с;

 - объем воздуха, поступающего через неплотности в нижнее укрытие.

где Fн - площадь неплотностей в укрытии, м2;

при этом площадь неплотностей берется равной 2 % от площади проекции на ленту конвейера;

νн - скорость воздуха, поступающего через неплотности в укрытии, м/с; принимается равной не менее 2 м/с.

Приложение 9

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОБЪЕМОВ АСПИРАЦИОННОГО ВОЗДУХА ОТ ФРЕЗЕРОВАЛЬНОГО АГРЕГАТА

По результатам исследования института «ВЦНИИ охрана труда ВЦСПС» количество аспирационного воздуха от каждого рабочего органа (фрезы) составляет ~ 3000 м3/ч.

На рис. 1 и 2 приведены разработанные этим же институтом конструкции стружкопылеприемников от фрезеровального агрегата, а также их аэродинамические характеристики при движении чистого воздуха.

К верхней горизонтальной фрезе (рис. 1) приемник выполнен в виде полуцилиндрической коробки с отсосом сверху.

Коэффициент местного сопротивления приемника ξ = 0,98.

Скорость воздуха в отсасывающем патрубке составляет 21 м/с, расход воздуха - 3000 м3/ч, гидравлическое сопротивление устройства - 27 кг/м2 (265 Па).

Стружкопылеприемники к вертикальной фрезе (рис. 2) также имеют полуцилиндрическую форму с отсосом сбоку.

Коэффициент местного сопротивления ξ = 0,78, расход воздуха 3000 м3/ч, скорость воздуха в отсасывающем патрубке 21 м/с, сопротивление приемника 21,1 кг/м2 (207 Па).

Стружкоприемник к нижней горизонтальной фрезе подобен первой конструкции (см. рис. 1), но отсасывающий патрубок размещен снизу.

Коэффициент местного сопротивления устройства ξ = 0,78, объем отсасываемого воздуха 3000 м3/ч, скорость воздуха в патрубке 20,9 м/с, сопротивление приемника 24 кг/м2 (235 Па).

Рис. 1. Конструкция стружкопылеприемника к верхней горизонтальной фрезе и его аэродинамическая характеристика:

1 - гидравлическое сопротивление; 2 - коэффициент местного сопротивления.

Рис. 2. Конструкция стружкопылеприемника к вертикальной фрезе и его аэродинамическая характеристика:

1 - гидравлическое сопротивление; 2 - коэффициент местного сопротивления

Приложение 10

УКРЫТИЕ УЗЛА ПЕРЕГРУЗКИ