Страница 3: Методические рекомендации по предотвращению растяжки водопропускных труб (46187)

Результаты расчета свидетельствуют о том, что на участке от 0,4В до 0,9В величины nq??xz превышают предельное сопротивление сдвигу.

Вывод. При совместном воздействии постоянной и временной нагрузок стабильность основания не обеспечивается и, следовательно, возможна растяжка трубы.

ПРИМЕР 3. РАСЧЕТ ЗАМЕНЫ СЛАБОГО ГРУНТА В ОСНОВАНИИ (пп. 4.4 и 4.5)

Исходные данные по примеру 1. nq = 1,092. Замену производят дренирующим грунтом, обводнение которого произойдет до отсыпки насыпи; о = 1,0 т/м2.

Решение. 1. Ориентировочно назначают глубину замены Нп = 4,0 м.

2. Ко = 0,051, где  =  = .

Результаты расчетов сводят в табл. 5.

3. Анализируя данные таблицы, находят Ко = 1,10 > 1,0. Глубина замены принята с запасом.

4. Уменьшают глубину замены грунта до Нп = 3,0 м и повторят расчет по п. 2.

5. Анализируя данные таблицы повторного расчета, получают Ко  1,0).

Вывод. Стабильность основания под грунтовой подушкой обеспечена.

Глубину области замены можно принять равной Нп = 3,0 м.

Длина (вдоль оси насыпи) области замены грунта Dп = 3,0 ?? 4  2 = 24 м.

Ширина области замени грунта 2В = 2  18,2 = 4 м.

ПРИМЕР 4. РАСЧЕТ УСИЛИЯ ПРОДОЛЬНОЙ РАСТЯЖКИ (п. 5.2)

Исходные данные. Прямоугольная железобетонная труба отверстием 1,5 м, сечение (см. рис. 6):

dT = 1,8 м; hT = 2,2 м; dср = 2,0 м; hср = 1,0 м; длина трубы L = 46,4 м; вес 1 пог. м трубы ( с фундаментом) g = 8,0 т/м. Насыпь однопутная (поперечник типовой): Н = 12,2 м; Нз = 10,0 м; грунт насыпи суглинок: g = 1,9 т/м3; н = 17 (tgjн = 0,306,  = tg2(45 - н/2) = 545). Основание: а) под трубой подушка из крупнообломочного грунта (см. рис. 6) - коэффициент трения кладки по грунту ?? = 0,50; б) рядом с подушкой глинистые грунты текучей и текучепластичной консистенции: gо = 1,7 т/м3; но = 8 (tgjно = 0,14;  = 0,75); расчетом установлена возможность подвижки насыпи и основания.

Коэффициенты перегрузки n: для веса грунта насыпи - 1,2 (0,8); для веса элементов трубы - 1,1 (0,9); для давления грунта от временной нагрузки - 1,2 (0,8Н).

Решение. 1. Определяют нормальное к поверхности трубы силовое воздействие:

а) давление грунта на перекрытие трубы N1 = (b + B1)/2HзdTCg (C определяют по приложению 8 СН 200-62).

N1 =   10,0  1,8  1,9 = 575 т;

б) давление грунта на обрезы фундамента Nоб = Н(dф - dT)g =   12,2  0,2 ?? 1,9 = 60 т;

в) давление грунта от временной нагрузки на перекрытие трубы и обрезы фундамента Nq1 = dфК (К = 14 - класс нагрузки); Nq1 = 2,0  14 = 28 т;

г) давление грунта на боковые поверхности трубы выше обреза фундамента

N2 = (b + Bз)(Нз + )hТg = (3,2 + 21,2) ?? 11,1 ?? 2,2 ?? 0,545 ?? 1,9 = 615 т;

д) давление грунта от временной нагрузки на боковые поверхности трубы (выше обреза фундамента)

Nq2 = 2 hТ??К = 2  2,2  0,545 ?? 14 = 34 т;

е) давление грунта на боковые поверхности фундамента

Nф = (b + )(H + ) hфо??о = (3,2 + 23,2) ?? 12,7 ?? 1,0 ?? 0,75 ?? 1,7 = 43 т;

ж) давление грунта от временной нагрузки на боковые поверхности фундамента

Nqф = 2 hф??К = 2  1,0  0,75 ?? 14 = 21 т;

з) собственный вес трубы (на половине длины)

QТ =  =  = 186 т.

2. Определяют расчетное усилие продольной растяжки

Т = ??Ntgjн - mNп;

Ntgjн = n(N1 + Nоб + N2 + Nq1 + Nq2) tgн + n(Nф + Nqф) tgно = 1,2 ´ (575 + 60 + 615 + 28 + 34) ?? 0,306 + 12 ´ (43 + 21) ´ 0,14 = 481 + 108 = 589 т;

??Nпj = [n( + Nоб + Nq1) + nQн]j = [0,8() + 60 + 28) + 0,9 ?? 186]  0,50 = (378 + 167)  0,50 = 272 т.

Т = 589 - 0,8  272 = 371 т.

Конструктивные элементы, объединяющие трубу, или экранирующие полосы рассчитывают на усилие, равное 370 т.

СОДЕРЖАНИЕ