Таблиця Д.8 – Коефіцієнти перерахунку величини зчеплення в залежності від розрахункової кількості прикладення навантажень
|
Розрахункова відносна вологість |
Значення kNC у залежності від сумарної кількості прикладення навантажень (Σ NP) |
Значення kNφ у залежності від сумарної кількості прикладення навантажень (Σ Np) |
||||||||
|
|
1 |
103 |
104 |
105 |
106 |
1 |
103 |
104 |
105 |
106 |
|
Супіски |
||||||||||
|
0,50 |
1,0 |
1,0 |
0,63 |
0,48 |
0,38 |
1,0 |
1,0 |
0,52 |
0,39 |
0,35 |
|
0,55 |
1,0 |
1,0 |
0,62 |
0,47 |
0,37 |
1,0 |
1,0 |
0,50 |
0,39 |
0,33 |
|
0,60 |
1,0 |
1,0 |
0,62 |
0,46 |
0,36 |
1,0 |
1,0 |
0,50 |
0,38 |
0,34 |
|
0,65 |
1,0 |
1,0 |
0,57 |
0,43 |
0,33 |
1,0 |
1,0 |
0,49 |
0,38 |
0,33 |
|
0,70 |
1,0 |
1,0 |
0,50 |
0,42 |
0,33 |
1,0 |
1,0 |
0,48 |
0,41 |
0,33 |
|
0,75 |
1,0 |
1,0 |
0,45 |
0,36 |
0,27 |
1,0 |
1,0 |
0,48 |
0,41 |
0,33 |
|
0,80 |
1,0 |
1,0 |
0,45 |
0,36 |
0,27 |
1,0 |
1,0 |
0,47 |
0,41 |
0,32 |
|
0,85 |
1,0 |
1,0 |
0,45 |
0,36 |
0,27 |
1,0 |
1,0 |
0,44 |
0,35 |
0,29 |
|
0,90 |
1,0 |
1,0 |
0,44 |
0,35 |
0,25 |
1,0 |
1,0 |
0,37 |
0,30 |
0,24 |
|
Суглинки і глини |
||||||||||
|
0,50 |
1,0 |
1,0 |
0,60 |
0,48 |
0,45 |
1,0 |
1,0 |
|
|
|
|
0,55 |
1,0 |
1,0 |
0,57 |
0,47 |
0,43 |
1,0 |
1,0 |
0,60 |
0,48 |
0,41 |
|
0,60 |
1,0 |
1,0 |
0,53 |
0,46 |
0,41 |
1,0 |
1,0 |
0,58 |
0,45 |
0,37 |
|
0,65 |
1,0 |
1,0 |
0,52 |
0,45 |
0,38 |
1,0 |
1,0 |
0,52 |
0,38 |
0,33 |
|
0,70 |
1,0 |
1,0 |
0,48 |
0,37 |
0,32 |
1,0 |
1,0 |
0,47 |
0,36 |
0,30 |
|
0,75 |
1,0 |
1,0 |
0,45 |
0,33 |
0,27 |
1,0 |
1,0 |
0,50 |
0,33 |
0,27 |
|
0,80 |
1,0 |
1,0 |
0,44 |
0,28 |
0,20 |
1,0 |
1,0 |
0,38 |
0,23 |
0,19 |
|
0,85 |
1,0 |
1,0 |
0,43 |
0,25 |
0,15 |
1,0 |
1,0 |
0,38 |
0,23 |
0,19 |
|
0,90 |
1,0 |
1,0 |
0,42 |
0,20 |
0,13 |
1,0 |
1,0 |
0,30 |
0,19 |
0,17 |
|
Примітка. Значення зсувних характеристик при Σ Np = 1 використовуються при розрахунку на статичну дію навантаження. При Σ Np > 106 розрахункові значення φ і с потрібно приймати за стовпчиком "106". |
ДОДАТОК Е
(довідковий)
Міцнісні та деформаційні характеристики матеріалів конструктивних шарів дорожнього одягу
Е.1Матеріали, що містять органічне в'яжуче, мають пружно-в'язко-пластичні властивості. Модулі пружності цих матеріалів, як і їх міцнісні характеристики, значною мірою залежать від температури і режиму навантаження – швидкості прикладення навантаження, тривалості її дії і т. ін. Міцність таких матеріалів залежить, крім того, від повторності навантаження і умов роботи в конструкції.
Оскільки конструкції дорожнього одягу на перегінних ділянках піддаються в основному впливу рухомих навантажень, а на стоянках, зупинках, перехрестях і т.п. – статичному впливу від засобів транспорту, орієнтовні значення модуля пружності асфальтобетону та інших матеріалів наведені нижче в таблицях Е.1 –Е.6.
Таблиця E.1
|
Матеріал |
Марка в'яжучого |
Характеристики для розрахунку на згин |
|||||
|
|
|
Модуль пружності Е, МПа |
Коефіцієнт варіації, СЕ |
RЛаб, МПа |
Коефіцієнт варіації, CR |
Показник втоми m |
knp |
|
|
|
|
|
|
|
|
І, II, III ДКЗ |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
Щільний полімер-асфальто-бетон |
(термопласти) |
7000 |
0,09 |
14,0 |
0,10 |
7,0 |
3,1 |
|
|
(термоеласто-пласти) |
5500 |
0,09 |
12,0 |
0,10 |
6,5 |
2,9 |
|
Щільний асфальтобетон І – II марки |
БНД-40/60 |
6000 |
0,09 |
10,0 |
0,10 |
6,0 |
3,7 |
|
|
БНД-60/90 |
4500 |
0,10 |
9,8 |
0,10 |
5,5 |
4,0 |
|
|
БНД-90/130 |
3600 |
0,10 |
9,5 |
0,10 |
5,0 |
4,5 |
|
|
БНД-130/200 |
2600 |
0,11 |
9,3 |
0,12 |
4,5 |
5,1 |
|
|
БНД-200/300 |
2000 |
|
9,1 |
|
|
5,8 |
|
|
СГ-130/200 |
1500 |
0,13 |
9,0 |
0,14 |
4,3 |
6,8 |
|
Пористий асфальтобетон |
БНД-40/60 |
3600 |
0,10 |
8,3 |
0,12 |
4,5 |
7,2 |
|
|
БНД-60/90, |
2800 |
0,11 |
8,0 |
0,12 |
4,3 |
8,2 |
|
|
БНД-90/130 |
2200 |
0,12 |
7,8 |
0,14 |
4,0 |
8,6 |
|
|
БНД-130/200 |
1800 |
0,12 |
7,6 |
0,15 |
3,75 |
9,0 |
|
|
БНД-200/300 |
1400 |
|
7,0 |
|
|
9,6 |
|
Високопористий щебеневий асфальтобетон |
БНД-40/60 |
3000 |
0,11 |
6,0 |
0,15 |
4,3 |
8,8 |
|
|
БНД-60/90 |
2100 |
0,12 |
5,8 |
0,15 |
4,0 |
9,3 |
|
|
БНД-90/130 |
1700 |
0,12 |
5,5 |
0,15 |
3,75 |
9,8 |
Таблиця Е.2
|
Матеріал |
Марка бітуму |
Розрахункові значення короткочасного модуля пружності Е, МПа, при температурі покриття, °С |
|||
|
|
|
|
|||
|
|
|
+10 |
+20 |
+30 |
+40 |
|
Полімерасфальтобетон Щільний асфальтобетон |
Термопласти |
6000 |
4000 |
2700 |
1200 |
|
|
Термоеластопласти |
5000 |
3800 |
2500 |
1000 |
|
|
БНД-40/60 |
4400 |
2600 |
1300 |
690 |
|
|
БНД-60/90 |
3200 |
1800 |
900 |
550 |
|
|
БНД-90/130 |
2400 |
1200 |
660 |
440 |
|
|
БНД-130/200 |
1500 |
800 |
560 |
380 |
|
|
СГ-130/200 |
900 |
400 |
350 |
300 |
|
|
СГ-70/130 |
800 |
350 |
300 |
250 |
|
|
МГ-70/130 |
800 |
350 |
300 |
250 |
|
Пористий і високо-пористий асфальтобетон |
БНД-40/60 |
2800 |
1700 |
900 |
540 |
|
|
БНД-60/90 |
2000 |
1200 |
700 |
460 |
|
|
БНД-90/130 |
1400 |
800 |
510 |
380 |
|
|
БНД-130/200 |
1100 |
590 |
410 |
340 |
|
Примітка 1. Якщо даних безпосередніх регіональних спостережень за температурою покриття немає, можна застосовувати як розрахункову температуру асфальтобетону в дорожньо-кліматичних зонах У-І та У-ІІ – 20 °С, у зоні У-ІII –30 °С, в У-IV – 40 °С. Примітка 2. Модулі пружності щільного асфальтобетону подані в таблиці стосовно до сумішей типу Б. При температурах від 30 до 40 °С модулі пружності для сумішей типу А слід збільшити, а типів В, Г, Д – зменшити на 20 %. Примітка 3. Модулі пружності пористого і високопористого асфальтобетону подані в таблиці стосовно до піщаних сумішей. При температурі від 30 °С до 50 °С модулі пружності для дрібнозернистих сумішей слід збільшити на 10 %, а для крупнозернистих сумішей – на 20 %. Примітка 4. Розрахункові значення короткочасного модуля пружності Е приведені для використання в розрахунках конструкцій за пружнім прогином і зсувом в ґрунті та проміжних шарах одягу. |
Е.2При розрахунку асфальтобетонного покриття на міцність необхідно мати дані про його розрахункову температуру, тобто температуру, при якій покриття в конкретних умовах працює найбільш напружено. В районах сезонного промерзання дорожніх конструкцій незалежно від того, у якій дорожньо-кліматичній зоні вони знаходяться, найбільш несприятливі умови для роботи покриття настають на початку весни при низькій позитивній температурі покриття, з урахуванням якої складено таблицю Е.1.
До кінця весни при значному відтаюванні земляного полотна модуль пружності асфальтобетону зменшується, що несприятливо позначається на опорі зсуву ґрунту земляного полотна і проміжних шарів одягу. Оскільки інтенсивність підвищення температури повітря у весняно-літній час різна в різних дорожньо-кліматичних зонах, то й розрахункова температура покриття також неоднакова. У таблиці Е.2 приведені значення короткочасного модуля пружності асфальтобетону при різних температурах. Розрахункові значення температури в даному випадку бажано уточнювати за результатами регіональних спостережень.
Е.3Дані таблиць Е.1 і Е.2 відносяться до асфальтобетону на бітумах марок БНД.
Е.4У таблицях Е.1, Е.2 і Е.3 приведені значення деформаційних і міцносних характеристик асфальтобетону, що використовуються в розрахунках за критерієм опору розтягу при згині (таблиця Е.1), опору зсуву в ґрунті і шарах із зернистих та малозв'язних матеріалів (таблиці Е.2 і Е.3), пружного прогину поверхні покриття конструкції (таблиця Е.2).
