Для перерізів з полицями, якщо відношення ширини полиці до ширини ребра перевищує З, то величини lid, визначені за виразами (4.16), необхідно помножити на 0,8.
Для балок і плит, окрім плоских плит, прольотом більш ніж 7 м, і у яких при надмірних прогинах можуть пошкоджуватись обперті перегородки, величини// d, визначені за виразом (5.16), необхідно помножити Ha7/!eff (Zeff, м, див. 6.3).
Для плоских плит, якщо більший проліт перевищує 8,5 м, і у яких при надмірних прогинах можуть пошкоджуватись обперті перегородки, величини lid, визначені за виразами (5.16), необхідно помножити на 8,5/leff (leff, м).
Примітка. Величину коефіцієнта К, якщо відсутні більш точні дані, рекомендується приймати згідно з таблицею 5.4. Ці величини одержано за виразами (5.16) для звичайних випадків (С30/35, as = 310 МПа, різних конструктивних системах і проценті армування р = 0,5 % і р = 1,5 %).
Таблиця 5.4 - Основні показники проліт/фактична висота для залізобетонних елементів без осьового стиску
Конструктивна система |
К |
Бетон при високому рівні напружень р = 1,5 % |
Бетон при незначному рівні напружень р = 0,5 % |
Шарнірно обперта балка; шарнірно обперта в одному або двох напрямках плита |
1,0 |
14 |
20 |
Крайній проліт нерозрізної балки або нерозрізної в одному напрямку плити, або обпертої в двох напрямках і нерозрізної вдовж довшої сторони |
1,3 |
, t 18 |
26 |
Внутрішній проліт балки або плити, обпертої в одному чи двох напрямках |
1,5 |
20 |
ЗО |
Плити, обперті на колони, без балок (плоскі перекриття) на основі довшого прольоту |
1,2 |
17 |
24 |
Консолі |
0,4 |
6 |
8 |
Примітка 1. Наведені величини визначені, зазвичай, як консервативні і обчислення можуть часто показувати, що можна вибирати тонші елементи. Примітка 2. Для плит, обпертих у двох напрямках, перевірка повинна виконуватись на основі коротшого прольоту. Для плоских плит необхідно враховувати довший проліт. Примітка 3. Граничні значення, наведені для плоских плит, відповідають менш жорстким обмеженням порівняно з прогином 1/250 прольоту відносно колон. Практика показала, що цього достатньо. |
Величини, визначені за виразом (5.16) і таблицею 5.4, були одержані за результатами параметричних досліджень, виконаних для серій шарнірно обпертих балок або плит прямокутного перерізу при використанні загального підходу, наведеного у 5.4.3; Розглядались різні класи міцності бетону при характеристичному опорі текучості арматури 500 МПа. Для заданої площі розтягнутої арматури визначався граничний момент за умови, що основне сполучення навантажень становить приблизно 50 % від загального розрахункового навантаження. Одержані граничні значення проліт/висота задовольняли допустимий граничний прогин, .вказаний у 5.4.1.3.
fm = jMx(±) dx,(5.18)
о vrA
де Мх - згинальний момент у перерізі х від дії одиничної сили, прикладеної у перерізі х у напрямку шуканого переміщення;
(1 / г)х — кривизна у перерізі, визначена при навантаженні, за якого визначається прогин.
Величина 1/г визначається за залежностями розділу 4 з використанням характеристик матеріалів, призначених для розрахунку за II групою граничних станів.
Величина 1/г, в залежності від розрахункової ситуації, може мати такі складові:
Для статично невизначених конструкцій розподіл Мта 1 / г по довжині елемента слід визначати з урахуванням фактичної жорсткості його перерізів.
f = -rkml2,(5.19)
де 11 г - кривизна у перерізі із найбільшим згинальним моментом;
кт - коефіцієнт, що визначається за таблйцею 5.5.
При цьому складові кривизни 1/г визначаються в залежності від розрахункової ситуації.
Якщо прогин, визначений за формулою (5.19), перевищує допустимий, його слід уточнити за формулою (5.18).
Таблиця 5.5 - Величини коефіцієнта кт
Схема навантаження консольної балки |
Коефіцієнт кт |
Схема навантаження консольної балки |
Коефіцієнт кт |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
X ^ ^ Д/ ^ ^ ^ ^ ^ Д/ ^ Д/ Д/ ^ |
f |
|
1 4 |
> |
|
ПГ|гф>] |
гф ф ф |
ф>гфф> |
|
|
|
/ /і |
І |
|
|
|
|
1 J |
L |
/ |
|
1 |
о 48 |
|
|
|
■ |
|
|
||||||||
А / |
J |
|
1 |
> |
г |
|
|
1 |
||||
/ / |
1 |
|
3 |
і °’51 - |
0,51 |
12 |
||||||
|
к |
k |
|
|
|
|
||||||
|
> |
f |
|
і |
|
|
> |
f > |
г |
|
1 8 б/2 |
|
/ / Л |
а —- а |
|
|
61 |
3-у] |
J N, |
І а |
|
і а ч |
V |
|
|
і |
/ |
N . ч |
|
|
|
|
k 2 / |
|
|
|
||
|
|
|
І |
|
к—1 |
к |
|
Примітка. При завантаженні елемента одночасно за декількома схемами кт = ^+М2+■■■
т М1 + М2+...
(де кт та /№,, к^ і М2 ... - відповідно коефіцієнт кт та найбільший згинальний момент М для кожної схеми навантаження). У цьому випадку величина Mr визначається при значенні М, яке дорівнює сумі найбільших згинальних моментів, визначених для кожної схеми навантаження.
6 РОЗРАХУНОК КОНСТРУКЦІЙ
(6.1)
'і =90 aham
= 2/^2/; 2/3<ал <1;
Де
а,
а,
ат - понижувальний коефіцієнт для кількості елементів ат = ^0,5(1 + 1 /т);
І -довжина або висота, м (6.1.4);
т - кількість вертикальних елементів, що формують сумарне значення.
N
Н ?
Н
І = Іо
І = /о/ 2
7777
аі) не розкріплений
777777777
с1) диск перекриття
7$hrfe7
а2) розкріплений
с2) диск покриття
№■
N
N
а - окремі елементи з ексцентриситетом осьової сили або горизонтальною силою: б - в’язева система Рисунок 6.1 - Приклади впливу геометричних неточностей
а) як певний ексцентриситет е,-, виражений через
є,=Віі0і 2,(6.2)
де І0 - фактична довжина (6.2.2.2).
Для стін і окремих колон, розкріплених системою в’язей, з метою спрощення завжди може використовуватись е,- = 10 /400 , що відповідає ah = 1;
б) як певна перерізуюча сила /-/,, розташована так, щоб викликати максимальний момент: -для нерозкріпленого в’язями елемента (рисунок6.1 а1):
Hf- =0/Л/,(6.3а);
-для розкріпленого в’язями елемента (рисунок6.1 а2):
Н/ = 20,Л/,(6.36),
де N - осьове навантаження.
Примітка. Ексцентриситет підходить для статично визначених елементів, тоді як поперечне навантаження може використовуватись як для статично визначених, так і невизначених елементів. Сила /-/, може розділятись на декілька еквівалентних поперечних впливів.
розрахунку, поряд з іншими діями:
Hj = Є,- (Nb — Л/а);(6.4)
Н, =0,(Л/Ь+Л/а)/2;(6.5)
Ні = 0,Л/а,(6.6)
де Л/а і Nb - складові сили /-/,■ вдовж осі.
Вимоги щодо врахування впливів другого порядку наведені в 5.7 ДБН В.2.6-98.
Двовісний згин ’’
Одночасний згин відносно двох головних осей
Розв’язані елементи або системи
Конструктивні елементи і підсистеми, які при розрахунку і проектуванні вважаються такими, що не підвищують загальної горизонтальної стійкості конструкції
В’язеві елементи або системи
Конструктивні елементи і підсистеми, які при розрахунку і проектуванні вважаються такими, що підвищують загальну горизонтальну стійкість конструкції
Втрата стійкості
Порушення рівноваги між внутрішніми зусиллями та зовнішніми впливами, спричинене нестабільністю якого-небудь елемента конструкції при дії тільки стиску і за відсутності поперечного навантаження
Примітка. Чиста втрата стійкості, як визначено вище, не є відповідним граничним станом у реальній конструкції внаслідок наявності неточностей і поперечних навантажень, але номінальне навантаження при втраті стійкості може використовуватись у якості певної характеристики у деяких методах розрахунку другого порядку (за деформованою схемою)
Критична сила
Навантаження, за якого відбувається втрата стійкості; для окремих елементів вона є синонімом Ейлеревої сили
Розрахункова довжина
Довжина, що використовується для оцінки форми втрати стійкості; вона також може визначатись як приведена довжина, тобто довжина шарнірно обпертої колони з вертикально прикладеною силою і буде мати переріз і критичну силу як і реальний елемент
Впливи першого порядку
Наслідки дій, обчислені без врахування впливу деформацій конструкції, але з включенням геометричних неточностей
Самостійні (окремі) елементи
Елементи, які є ізольованими, або елементи у конструкції, які для цілей розрахунку можуть розглядатись, як ізольовані. Приклади окремих елементів із різними умовами обпирання показані на рисунку 6.2,
Номінальний момент другого порядку
Момент другого порядку використовується у певних методах розрахунку, що дають загальний момент, зіставний із граничним опором поперечного перерізу
Впливи другого порядку
Додаткові наслідки впливів, які спричинені деформаціями конструкції.