Державний стандарт або технічні умови на прокат |
Коефіцієнт надійності за матеріалом у„, |
Для сталі згідно з ГОСТ 27772 (окрім сталей марок С590, С590К), за документами [1, 2], а також іншою нормативною документацією, що вимагає процедуру контролю властивостей прокату згідно з ГОСТ 27772 |
1,025 |
Для сортового прокату з границею текучості понад 380 Н/мм2 згідно з ГОСТ 19281 і для труб - ГОСТ 8731 |
1,100 |
Для решти прокату і труб, що задовольняють вимоги цих Норм |
1,050 |
Розрахункові опори листового, широкосмугового універсального, фасонного прокату і труб масового застосування наведені в таблицях Е2 і ЕЗ додатка Е.
Розрахункові опори прокату зминанню торцевої поверхні, місцевому зминанню у циліндричних шарнірах, діаметральному стисканню котків наведені в таблиці Е4 додатка Е.
Розрахункові опори виливків із вуглецевої сталі та сірого чавуну необхідно приймати за таблицями Е6 і Е7 додатка Е.
Таблиця 1.3.3 - Формули для визначення розрахункових опорів зварних швів
Зварне з'єднання |
Напружений стан |
Характеристика розрахункового опору |
Умовна познака |
Розрахунковий опір |
Стикове |
Стиск, розтяг і згин при механізованому або ручному зварюванні з фізичним контролем якості шва |
За границею текучості |
D |
p _ D iVwv v |
|
|
За тимчасовим опором |
D WU |
D _ D xwu iKu |
|
Розтяг і згин при механізованому або ручному зварюванні |
За границею текучості |
D wy |
Ky ~ °'85 Ry |
|
Зсув |
- |
D ws |
Ks = Rs |
3 кутовими швами |
Зсув (умовний) |
За металом шва |
Rwf |
n 0,55 Rmm wf 7 wrn |
|
|
За металом границі сплавления |
Rwz |
RWZ ~ Q’45RUn |
Примітка. Значення коефіцієнта надійності за матеріалом шва утп слід приймати таким, що дорівнює: 1,25 - при Rwu„ < 490 Н/мм2; 1,35 - при 490 Н/мм2 < Rmil, < 590 Н/мм2. |
Розрахункові опори зварних стикових з'єднань із сталей із різними характристичними опорами слід приймати як для стикових з'єднань із сталі з меншим значенням характеристичного опору.
Характеристичні опори металу шва Rwun і розрахункові опори металу кутових швів Rwj наведені в таблиці Ж2 додатка Ж.
таблиці1.3.4.Розрахунковіопоризрізута розтягу болтів,атакожзминаннюелементів, що
з'єднуються болтами, наведені у таблиці Ж5 додатка Ж.
R-ba = 0,80 Ryn .(1.3.1)
Розрахункові опори розтягу фундаментних болтів наведені у таблиці Ж6 додатка Ж. Розрахунковий опір розтягу U-подібних болтів слід визначати за формулою
Rbu - 0,85 Ryn .(1.3.2)
Rbh = 0,7 Rbun >(1.3.3)
де Rbun - найменший тимчасовий опір болта розриву, що приймається відповідно до таблиць Ж4, Ж7 додатка Ж.
Таблиця 1.3.4 - Формули для визначення розрахункових опорів болтових з'єднань
Напружений стан |
Умовна познака |
Розрахунковий опір одноболтового з'єднання зрізу, розтягу, зминанню для болтів |
||||
|
|
класу міцності |
високоміцних із сталі марки 40Х "селект" |
|||
|
|
5.6 |
6.6 |
8.8 |
10.9 |
|
Зріз |
а) Rh, |
0,42 Rbun |
0,42 Rbwi |
0,40 Rhun |
0,40 Rbun |
0,37 Rimn |
Розтяг |
6) Rhf |
0,75 Rhll„ |
0,75 Rhu„ |
0,68 RblJfl |
0,60 Rhu„ |
0,50 Rhu„ |
Зминання: болти класу точності А болти класу точності В і С |
в) hP |
1,60 Ru 1,35 R„ |
||||
а)Значення Rbs і Rbt для болтів класів міцності 8.8 і 10.9 та із сталі марки 40Х "селект" наведені для болтів без покриття (наприклад, без оцинкування, алюмінування). б)Значення R^ вказано для болтів з додатковим подальшим відпуском за температури 650 °С. в)Значення Ri,p вказано для з'єднуваних елементів із сталі з границею текучості до 440 Н/мм2 і при > R„„. |
Rdh = 0,63 Run .(1.3.4)
N
<1.(1.4.1)
Ап Ryyc
Розрахунок на міцність розтягнутих елементів зі сталі з відношенням Ru/yu > Ry, експлуатація яких можлива і після досягнення металом границі текучості, а також елементів із сталі з характе-
ристичним опором Ryn > 440 Н/мм2 слід виконувати за формулою (1.4.1) із заміною значення R на
уп
Розрахунок на міцність елементів у перерізі з нарізкою для гайки слід виконувати як розрахунок болта на розтяг; при цьому значення Rbt слід обчислювати за таблицею 1.3.4 із заміною Rbun
на RUH'
N .xI*l<i,(1.4.2)
AfjRu Yri
де yfl - коефіцієнт умов роботи, що визначається згідно з додатком I.
N
<1,(1.4.3)
q>ARy ус
де ф - коефіцієнт стійкості при центральному стиску, значення якого при X > 0,4 необхідно обчислювати за формулою
5 —д/52 —39,А&Х1 (1.4.4)
0,5
Значення коефіцієнта 5 у формулі (1.4.4) слід обчислювати за формулою
5 = 9,87(і-а+рГ)+І2,(1.4.5)
де а і Р - коефіцієнти, що характеризують початкові неправильності форми та залишкові
напруження і визначаються за таблицею 1.4.1 залежно від типу поперечного перерізу стрижня та типу кривої стійкості;
X - умовна гнучкість стрижня, яка визначається за формулою
—2
Значення коефіцієнтів ф, обчислені за формулою (1.4.4), слід приймати не більшими за 7,6/Х у випадку, коли Х>8,0 для типу кривої стійкості а, Х>А,А і А,>5,8 для типів кривої стійкості
відповідно b і с (таблиця 1.4.1).
При значеннях Х>0,4 для всіх типів кривої стійкості допускається приймати ф = 1,0.
Значення коефіцієнтів ф наведені у таблиці К1 додатка К.
За відсутності планок чи ґраток такі елементи, окрім розрахунку за формулою (1.4.3) у головних площинах інерції х - х і у-у, необхідно перевіряти на стійкість при згинально-крутильній формі втрати стійкості за формулою
q>cARy4c
де фс - коефіцієнт, який дорівнює:
фс =ф1 приф1 <0,85; фс =0,68+0,21ф[ <1,0приф1 >0,85; тут значення ф! слід обчислювати за формулою
Ф!=7,6%^.(1.4.7)
У формулі (1.4.7) коефіцієнт Стах необхідно визначати відповідно до додатка Л. Таблиця 1.4.1 - Значення коефіцієнтів а і р
Значення коефіцієнтів
Тип кривої стійкості
JL
Тип поперечного перерізу
0,03
0,06
0,04
0,09
$ Ф
LyU
Т /ч
0,14
0,04
Примітка. Для прокатних двотаврів заввишки понад 500 мм у разі розрахунку на стійкість у площині стінкислідприйматитипкривої стійкості а.
стійкість наскрізних стрижнів із кількістю панелей, що не перевищує шести, допускається виконувати: за наявності планок - як для рамних систем; за наявності ґраток - згідно з вимогами 1.4.2.5.
За наявності в одній із площин суцільного листа замість планок (рисунок 1.4.1 б, в) гнучкість гілки слід обчислювати за радіусом інерції півперерізу відносно його центральної осі, перпендикулярної до площини планок.
|
У |
У |
У |
її |
|||
|
|
х с |
X |
|
1| 1 X X |
|
1 X |
X .. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 її |
|
1 1 1 |
J |
|
-*-4 ' у 7 |
У |
Iі в |
Рисунок 1.4.1 - Схема відкритого (а) і укріплених планками чи ґратками (б, в) перерізів стрижнів
У наскрізних стрижнях із ґратками гнучкість окремих гілок Ху між вузлами кріплення ґратки, як правило, не повинна бути більшою за 80 і не повинна перевищувати значення зведеної гнучкості Xcjстрижня в цілому.
У випадку, коли розрахунок таких стрижнів виконаний відповідно до вимог 1.4.2.5, допускається приймати більші значення гнучкості гілок (Хь > 80; Хе > Xej), проте не більшими за 120.
,і
довжини /е|= 0,7ф (де І у - довжина гілки; на рисунку 1.4.2 а довжина гілки становить 2Іь).