Смесительные установки для горячей технологии выпускаются производительностью 25 т/ч (Д-597, Д-508-2, ДС-117-2Е), 32 т/ч (ДС-117-2К), 100 т/ч (Д-645-2, Д-645-2Г, Д-645-3) и 200 т/ч (ДС-84-2).
При холодной технологии приготовления смесей установки упрощаются за счет исключения сушильных агрегатов. Для этой технологии используют карьерные смесители производительностью 100 т/ч (ДС-50А) и 210 т/ч (ДС-50Б).
Приложение 2
КРИВЫЕ ГРАНУЛОМЕТРИЧЕСКОГО СОСТАВА КРУПНООБЛОМОЧНЫХ ГРУНТОВ, ПРИГОДНЫХ ДЛЯ УКРЕПЛЕНИЯ ВЯЖУЩИМИ
а) - смеси с максимальной крупностью частиц 10 мм;
б) - то же, 20 мм;
в) - то же, 40 мм;
Заштрихованы области оптимальных составов смесей
Приложение 3 (рекомендуемое)
РАСЧЕТ ОБЩЕГО РАЗМЫВА В ПОДМОСТОВОМ РУСЛЕ
Расчет общего размыва в подмостовом русле следует производить с учетом поступления наносов в створ мостового перехода и размывающей способности расчетного паводка, в зависимости от которой мостовые переходы относят к соответствующей группе (см. таблицу).
Размыкающая способность паводка |
Группа мостового перехода |
Признак группы |
Формула расчетного общего размыва |
|
I |
|
|
VРБ ?? Vнер |
II |
|
|
|
III |
?? 1 |
|
|
IV |
?? 0,15 |
По серии паводков на ЭВМ или с некоторым запасом по формуле для группы III |
VРБ ?? Vнер |
- |
- |
|
Признак группы мостового перехода определяют по отношению продолжительности расчетного паводка (tпав) к времени предельного размыва (tн):
I - длительное воздействие расчетного паводка постоянной высоты вызывает достижение нижнего предела размыва;
II - проход одного расчетного паводка по неразмытому дну (верхний предел размыва) вызывает расчетный размыв;
III - воздействие многочисленных, проходящих один за другим, расчетных паводков вызывает в совокупности расчетный размыв (гипотетический предел);
IV - воздействие длительной серии паводков с проходом расчетного в конце одного из наиболее многоводных паводков вызывает размыв, величина которого находится между верхний и гипотетическим пределами.
Продолжительность паводка tпав определяют по водомерному графику расчетного паводка Í = f(t) при Н = Нп, где Нп - средняя отметка поймы.
Время предельного размыва tн (сут) определяют по формуле
,(1)
где ??сж - длина зоны сжатия потока под мостом,
;(2)
Во - ширина разлива реки при расчетном уровне высоких вод, м;
Lм - отверстие моста, м;
??мп и ??БП - ширина соответственно малой и большой пойм, м;
hРБ - средняя бытовая глубина воды в русле;
Кфв - коэффициент, учитывающий форму воронки размыва,
;(3)
?? - относительная длина основной струенаправляющей дамбы,
;(4)
??вд - проекция наибольшей верховой дамбы на ось потока, м;
qБ - бытовой погонный расход наносов,
;(5)
Аq и Ав - характеристика соответственно данных и взвешенных наносов;
VРБ - бытовая скорость в русле, м/с;
Vнер - неразмывающая скорость для грунтов, слагающих русло, м/с;
ВРБ - бытовая ширина русла, м;
Врм - ширина русла под мостом, м;
?? - относительное стеснение подмостового отверстия опорами,
;(6)
??bоп - суммарная ширина промежуточных опор по фасаду моста, м;
П - полнота паводка,
,(7)
hпав, hпав(max) - соответственно средняя и максимальная высота паводка над средней отметкой поймы;
Кt - коэффициент, учитывающий влияние длительности паводка;
при Кt ?? 0,8 ;(8)
при Кt ?? 0,8 ;(9)
?? - степень стеснения водного потока.
Приложение 4 (рекомендуемое)
РАСЧЕТ МЕСТНОГО РАЗМЫВА У ОПОР МОСТОВ
Наибольшая глубина h (м) местного размыва, считая от уровня общего размыва подмостового русла, определяется в зависимости от режима наносов:
при поступлении наносов в воронку размыва (V ?? Vнер)
;(1)
при отсутствии поступления наносов в воронку размыва (V ?? Vнер)
,(2)
где b - расчетная ширина опоры, м;
Н - глубина потока перед опорой, м;
V - средняя скорость потока перед опорой, м/с;
n - степенной параметр;
Кф - коэффициент формы опоры;
К?? - коэффициент косины потока,
;(3)
f - коэффициент, значение которого находят по графику (рис. 1), в зависимости от ??оп/b и угла косины ?? (при ?? ?? 10о принимают К?? = 1);
??оп/b - длина опоры вдоль потока, отнесенная к ширине опоры.
Рис. 1. График для определения параметра f в формуле коэффициента косины
Степенной параметр определяем по формуле
.(4)
Если получено n ?? 1, то принимают n = 1.
Донную взмучивающую скорость Vвд в зависимости от вида грунта определяем:
для несвязных грунтов с крупностью d ?? 0,20 мм
,(5)
где g - ускорение силы тяжести, м/с2;
?? - гидравлическая крупность частиц наносов, м/с;
для мелких несвязных наносов (0,05 ?? d ?? 0,20) мм:
;(6)
для связных грунтов
Vвд(св) = 1,4 Н0,08 Vнер(св) .(7)
Средняя взмучивающая скорость для несвязных грунтов
;(8)
для связных грунтов
Vв(св) = 2Н0,14 Vнер(св) .(9)
Коэффициент формы для опор с постоянным поперечным сечением принимают: с круглым сечением Кф = 1; овальным - Кф = 0,85; прямоугольным - Кф = 1,24, а для опор с переменным поперечным сечением - по рекомендациям, изложенным ниже.
Определение расчетной ширины и коэффициента формы опор с переменным поперечным сечением
Расчетную ширину опор с переменным поперечным сечением следует определять по формуле
b = aнbн + acрbср + aвbв ,(10)
где ан и ав - коэффициенты, определяемые по графику рис. 2, в котором ?? - расстояние от дна до конца или начала элемента опоры;
аср = 1 - ан - ав ;
bн, bср, bв - ширина соответственно нижнего, среднего и верхнего элементов опоры в пределах нижней половины потока.
Рис. 2. График для определения коэффициентов, характеризующих переменное сечение опор
При наличии в нижней половине потока двух элементов опор средний член в формуле (10) исключается. При наличии четырех и более элементов опоры (рис. 3) для нижнего элемента по ??1 определяют àн, для верхнего по ??3 устанавливают ав, затем по ??2 рассчитывают ан?? и ав?? для второго снизу элемента à2 = ан?? - ан, а для 3-го элемента à3 = ав?? - ав. Для элементов трапецеидальной формы в поперечном сечении потока за ширину принимается средняя ширина элемента. Сумма коэффициентов а всегда равна единице.
Рис. 3. К расчету опор с переменным поперечным сечением
Расчетный коэффициент формы для опор с переменным поперечным сечением следует определять по формуле
Кф = Кф?? Кп Кнг Кс Кнп К?? ,(11)
где Кф?? - коэффициент, учитывающий форму отдельных элементов опоры,
Кф?? = ан Кф(н) + аср Кф(ср) + ав Кф(в) ;(12)
Кф(н), Кф(ср), Кф(в) - коэффициенты формы соответственно нижнего, среднего и верхнего элементов опоры в пределах нижней половины потока;
Кп - коэффициент, учитывающий влияние полки у верховой грани опоры при ее ширине ??п ?? 1/3 ширины находящегося выше элемента опоры, определяемый по графику рис. 2, в остальных случаях Кп = 1;
Кнг - коэффициент, учитывающий влияние наклонной грани с верховой стороны опоры;
Кс - коэффициент, учитывающий сквозность при обнажении свай;
Кнп - коэффициент, учитывающий влияние нижнего обреза плиты ростверка при его обнажении, определяемый по графику рис. 2;
К?? - коэффициент, учитывающий наклон первого ряда свай с верховой стороны.
При наличии с верховой стороны и полки, и наклонной грани вместо Кп в формулу подставляют Кпнг (см. рис. 2).
Значение Кнг при коэффициенте заложения откосов mнг = 1 определяют по графику рис. 4, в котором ??н и ??в - расстояние от дна водотока соответственно до низа и до верха наклонной грани.
При mнг = 0 ?? 1,2 Кнг = 1 - (1 - Кнг??) mнг ;(13)
При mнг = 1,2 ?? 4,0 Кнг = 1 - (1 - Кнг??) mнг0,3 ,(14)
где Кнг?? - значение, взятое по графику рис. 4.
Рис. 4. График для определения коэффициента Кнг
При обнажении свай значение коэффициента Кс определяют по графику рис. 5 или по формуле
,(15)
где N - число рядов свай в сечении, перпендикулярном направлению потока;
S - расстояние между сваями, м;
d - диаметр или ширина свай, м.
Рис. 5. График для определения коэффициента Кс
При обнажении свай за ширину элемента опоры в формуле (15) принимают ширину одной сваи.
Значение коэффициента К?? при 2 ?? tq ?? < 8 определяют по формуле
К?? = 0,6 (tg ??)0,22 ,(16)
где ?? - угол наклона свай вдоль течения.
При tg ?? ?? 8 принимают К?? = 1.
Приложение 5 (рекомендуемое)
PÀÑ×ET ПОДПОРОВ НА МОСТОВЫХ ПЕРЕХОДАХ
При проектировании мостовых переходов определяют следующие величины характерных подпоров: начального ??Zo - в начале сжатия потока (при расчете дополнительных отверстий, построении свободной поверхности и т.д.); полного ??Z - в створе с максимумом подпора; подмостового ??Zм - в створе самого моста (для расчета минимальных отметок бровок струенаправляющих дамб, отметок верха укреплений и т.д.); подпора у насыпи ??Zн - для расчета минимальных отметок бровки земляного полотна на подходах.
Для определения характерных подпоров принимаются расчетные условия на пике первого расчетного паводка с учетом русловых деформаций, происшедших на ветви его подъема. При этом все характерные подпоры имеют наибольшие возможные значения.
Начальный подпор определяют методом последовательных приближений:
;(1)
,(2)
где - относительный подпор;
JБ - бытовой уклон свободной поверхности.
Параметр А2 для равнинных рек )при JБ ?? 0,0001) определяют по известным ?? и Р????:
при Р???? ?? 1,2 ;(3)
при Р???? ?? 1,2 .(4)
При JБ ?? 0,0001 значения А2, полученные по формулам (3) и (4), следует умножать на коэффициенты КJ и Кп, учитывающие соответственно влияние уклона и характер растекания потока за мостом:
;(5)
,(6)
где n - коэффициент, характеризующий растекание потока за мостом.
Значения n принимают от 0,6 до 2,0. Чем больше уклон, степень затопления пойм и меньше их шероховатость, тем больше значения n. Обычно для равнинных рек n = 0,7??0,8, для горных - n = 1,2??1,5.
Коэффициент размыва под мостом определяют на пике первого расчетного паводка:
.(7)
Среднюю глубину размыва в русле hрм?? находят по формуле для верхнего предела на ветви подъема паводка. При отсутствии водомерного графика расчетного паводка время его подъема принимают tпод = 1/3 tпав, а полноту паводка на ветви подъема для равнинных рек Ппод = 0,5??0,55.
Дальнейший расчет начального подпора производят методом последовательных приближений в следующем порядке:
при ??1 = 1 и по формуле (1) вычисляют ??Z01;
при и находят ??Z03 ,
где hБ - средняя бытовая глубина всего потока;
;(8)
при ??Z04 = и вычисляют ??Z05 .
Обычно после выполнения трех расчетов получают близкие значения ??Z05 и ??Z04 (10 %), поэтому ??Z0 = .
Полный подпор перед мостом принимают:
при JБ ?? 0,0001 ??Z = ??Z0 ;
при JБ ?? 0,0001
??Z = ??Z0 + 0,25??JБ ,(9)
где ??z - расстояние от моста до створа полного подпора;
.(10)
Максимальный подпор у насыпи
??Zí = ??Z + JБ ??z .(11)
Подмостовой подпор рассчитывают методом последовательных приближений по формулам:
(12)
А3 = ;(13)
,(14)
где VБ и Vм - средняя скорость соответственно бытовая всего потока и под мостом с учетом размыва;
??м и ??Б - коэффициенты Кориолиса соответственно в бытовых условиях и подмостовом сечении,
;(15)
;(16)
Vp и Vп - скорость соответственно на русловой и пойменной частях живого сечения;
и - площадь соответственно русловой и пойменных частей живого сечения.
Параметр А5 для равнинных рек (при JБ ?? 0,0001) определяют по известным ?? и Р???? по формулам:
А5 = Р????2 ??1,33 при Р???? ?? 1,2 ;(17)
при Р???? ?? 1,2 .(18)
При JБ ?? 0,0001 значение А5, полученное по формулам (17) и (18), следует умножать на коэффициенты Кму и Кмп, учитывающие соответственно влияние уклона и характер растекания потока за мостом.
;(19)
.(20)
Дальнейший расчет производят методом последовательных приближений аналогично расчету начального подпора, при этом
,
где hм - средняя глубина под мостом до размыва,
.(21)
Кривую свободной поверхности с верховой стороны насыпи рассчитывают по формуле
,(22)
где ??Zнz - подпор у насыпи на расстоянии х от устоя моста при х ?? ??z.
При х ?? ??z ??Zнz = ??Zн .
Поверхность воды у низового откоса практически горизонтальна и имеет отметку, соответствующую уровню воды у низовых струенаправляющих дамб, которую определяют по формуле (12) подмостового подпора, но при А3 - ??сж JБ.
Приложение 7 (обязательное)
ПОДРАЗДЕЛЕНИЕ ГРУНТОВ ПО СТЕПЕНИ ИХ ПУЧИНИСТОСТИ ПРИ ЗАМЕРЗАНИИ
Вид грунта |
Грунт по степени пучинистости |
Тип местности по характеру и степени увлажнения грунта |
Среднее относительное морозное пучение Кпх) %, при глубине промерзания 1,5 м |
Группа грунта по степени пучинистости |
Песок гравелистый, крупный и средней крупности с содержанием частиц мельче 0,05 мм до 2 % |
Непучинистый |
2 и 3 |
До 1хх) |
1 |
Песок гравелистый, крупный и средней крупности с содержанием частиц менее 0,05 мм до 15 %, песок мелкий с содержанием частиц мельче 0,05 мм до 2 % |
То же |
1 |
До 1хх) |
1 |
Песок гравелистый, крупный и средней крупности с содержанием частиц мельче 0,05 мм от 2 до 15 %, песок мелкий с содержанием частиц мельче 0,05 мм до 2 % |
Слабопучинистый |
2 и 3 |
1-2хх) |
II |
Песок мелкий с содержанием частиц мельче 0,05 мм от 2 до 15 %, супесь легкая крупная и легкая |
То же |
1 |
1-2хх) |
II |
Песок мелкий с содержанием частиц менее 0,05 мм от 2 до 15 %, супесь легкая крупная |
То же |
2 и 3 |
2-4 |
III |
Песок пылеватый, супесь пылеватая, суглинок легкий, тяжелый, тяжелый пылеватый, глины |
То же |
1 |
2-4 |
III |