Смесительные установки для горячей технологии выпускаются производительностью 25 т/ч (Д-597, Д-508-2, ДС-117-2Е), 32 т/ч (ДС-117-2К), 100 т/ч (Д-645-2, Д-645-2Г, Д-645-3) и 200 т/ч (ДС-84-2).

При холодной технологии приготовления смесей установки упрощаются за счет исключения сушильных агрегатов. Для этой технологии используют карьерные смесители производительностью 100 т/ч (ДС-50А) и 210 т/ч (ДС-50Б).

Приложение 2

КРИВЫЕ ГРАНУЛОМЕТРИЧЕСКОГО СОСТАВА КРУПНООБЛОМОЧНЫХ ГРУНТОВ, ПРИГОДНЫХ ДЛЯ УКРЕПЛЕНИЯ ВЯЖУЩИМИ

а) - смеси с максимальной крупностью частиц 10 мм;

б) - то же, 20 мм;

в) - то же, 40 мм;

Заштрихованы области оптимальных составов смесей

Приложение 3 (рекомендуемое)

РАСЧЕТ ОБЩЕГО РАЗМЫВА В ПОДМОСТОВОМ РУСЛЕ

Расчет общего размыва в подмостовом русле следует производить с учетом поступления наносов в створ мостового перехода и размывающей способности расчетного паводка, в зависимости от которой мостовые переходы относят к соответствующей группе (см. таблицу).

Размыкающая способность паводка

Группа мостового перехода

Признак группы

Формула расчетного общего размыва

I

VРБ ??

Vнер

II

III

?? 1

IV

?? 0,15

По серии паводков на ЭВМ или с некоторым запасом по формуле для группы III

VРБ ??

Vнер

-

-

Признак группы мостового перехода определяют по отношению продолжительности расчетного паводка (tпав) к времени предельного размыва (tн):

I - длительное воздействие расчетного паводка постоянной высоты вызывает достижение нижнего предела размыва;

II - проход одного расчетного паводка по неразмытому дну (верхний предел размыва) вызывает расчетный размыв;

III - воздействие многочисленных, проходящих один за другим, расчетных паводков вызывает в совокупности расчетный размыв (гипотетический предел);

IV - воздействие длительной серии паводков с проходом расчетного в конце одного из наиболее многоводных паводков вызывает размыв, величина которого находится между верхний и гипотетическим пределами.

Продолжительность паводка tпав определяют по водомерному графику расчетного паводка Í = f(t) при Н = Нп, где Нп - средняя отметка поймы.

Время предельного размыва tн (сут) определяют по формуле

,(1)

где ??сж - длина зоны сжатия потока под мостом,

;(2)

Во - ширина разлива реки при расчетном уровне высоких вод, м;

Lм - отверстие моста, м;

??мп и ??БП - ширина соответственно малой и большой пойм, м;

hРБ - средняя бытовая глубина воды в русле;

Кфв - коэффициент, учитывающий форму воронки размыва,

;(3)

?? - относительная длина основной струенаправляющей дамбы,

;(4)

??вд - проекция наибольшей верховой дамбы на ось потока, м;

qБ - бытовой погонный расход наносов,

;(5)

Аq и Ав - характеристика соответственно данных и взвешенных наносов;

VРБ - бытовая скорость в русле, м/с;

Vнер - неразмывающая скорость для грунтов, слагающих русло, м/с;

ВРБ - бытовая ширина русла, м;

Врм - ширина русла под мостом, м;

?? - относительное стеснение подмостового отверстия опорами,

;(6)

??bоп - суммарная ширина промежуточных опор по фасаду моста, м;

П - полнота паводка,

,(7)

hпав, hпав(max) - соответственно средняя и максимальная высота паводка над средней отметкой поймы;

Кt - коэффициент, учитывающий влияние длительности паводка;

при Кt ?? 0,8 ;(8)

при Кt ?? 0,8 ;(9)

?? - степень стеснения водного потока.

Приложение 4 (рекомендуемое)

РАСЧЕТ МЕСТНОГО РАЗМЫВА У ОПОР МОСТОВ

Наибольшая глубина h (м) местного размыва, считая от уровня общего размыва подмостового русла, определяется в зависимости от режима наносов:

при поступлении наносов в воронку размыва (V ?? Vнер)

;(1)

при отсутствии поступления наносов в воронку размыва (V ?? Vнер)

,(2)

где b - расчетная ширина опоры, м;

Н - глубина потока перед опорой, м;

V - средняя скорость потока перед опорой, м/с;

n - степенной параметр;

Кф - коэффициент формы опоры;

К?? - коэффициент косины потока,

;(3)

f - коэффициент, значение которого находят по графику (рис. 1), в зависимости от ??оп/b и угла косины ?? (при ?? ?? 10о принимают К?? = 1);

??оп/b - длина опоры вдоль потока, отнесенная к ширине опоры.

Рис. 1. График для определения параметра f в формуле коэффициента косины

Степенной параметр определяем по формуле

.(4)

Если получено n ?? 1, то принимают n = 1.

Донную взмучивающую скорость Vвд в зависимости от вида грунта определяем:

для несвязных грунтов с крупностью d ?? 0,20 мм

,(5)

где g - ускорение силы тяжести, м/с2;

?? - гидравлическая крупность частиц наносов, м/с;

для мелких несвязных наносов (0,05 ?? d ?? 0,20) мм:

;(6)

для связных грунтов

Vвд(св) = 1,4 Н0,08 Vнер(св) .(7)

Средняя взмучивающая скорость для несвязных грунтов

;(8)

для связных грунтов

Vв(св) = 2Н0,14 Vнер(св) .(9)

Коэффициент формы для опор с постоянным поперечным сечением принимают: с круглым сечением Кф = 1; овальным - Кф = 0,85; прямоугольным - Кф = 1,24, а для опор с переменным поперечным сечением - по рекомендациям, изложенным ниже.

Определение расчетной ширины и коэффициента формы опор с переменным поперечным сечением

Расчетную ширину опор с переменным поперечным сечением следует определять по формуле

b = aнbн + acрbср + aвbв ,(10)

где ан и ав - коэффициенты, определяемые по графику рис. 2, в котором ?? - расстояние от дна до конца или начала элемента опоры;

аср = 1 - ан - ав ;

bн, bср, bв - ширина соответственно нижнего, среднего и верхнего элементов опоры в пределах нижней половины потока.

Рис. 2. График для определения коэффициентов, характеризующих переменное сечение опор

При наличии в нижней половине потока двух элементов опор средний член в формуле (10) исключается. При наличии четырех и более элементов опоры (рис. 3) для нижнего элемента по ??1 определяют àн, для верхнего по ??3 устанавливают ав, затем по ??2 рассчитывают ан?? и ав?? для второго снизу элемента à2 = ан?? - ан, а для 3-го элемента à3 = ав?? - ав. Для элементов трапецеидальной формы в поперечном сечении потока за ширину принимается средняя ширина элемента. Сумма коэффициентов а всегда равна единице.

Рис. 3. К расчету опор с переменным поперечным сечением

Расчетный коэффициент формы для опор с переменным поперечным сечением следует определять по формуле

Кф = Кф?? Кп Кнг Кс Кнп К?? ,(11)

где Кф?? - коэффициент, учитывающий форму отдельных элементов опоры,

Кф?? = ан Кф(н) + аср Кф(ср) + ав Кф(в) ;(12)

Кф(н), Кф(ср), Кф(в) - коэффициенты формы соответственно нижнего, среднего и верхнего элементов опоры в пределах нижней половины потока;

Кп - коэффициент, учитывающий влияние полки у верховой грани опоры при ее ширине ??п ?? 1/3 ширины находящегося выше элемента опоры, определяемый по графику рис. 2, в остальных случаях Кп = 1;

Кнг - коэффициент, учитывающий влияние наклонной грани с верховой стороны опоры;

Кс - коэффициент, учитывающий сквозность при обнажении свай;

Кнп - коэффициент, учитывающий влияние нижнего обреза плиты ростверка при его обнажении, определяемый по графику рис. 2;

К?? - коэффициент, учитывающий наклон первого ряда свай с верховой стороны.

При наличии с верховой стороны и полки, и наклонной грани вместо Кп в формулу подставляют Кпнг (см. рис. 2).

Значение Кнг при коэффициенте заложения откосов mнг = 1 определяют по графику рис. 4, в котором ??н и ??в - расстояние от дна водотока соответственно до низа и до верха наклонной грани.

При mнг = 0 ?? 1,2 Кнг = 1 - (1 - Кнг??) mнг ;(13)

При mнг = 1,2 ?? 4,0 Кнг = 1 - (1 - Кнг??) mнг0,3 ,(14)

где Кнг?? - значение, взятое по графику рис. 4.

Рис. 4. График для определения коэффициента Кнг

При обнажении свай значение коэффициента Кс определяют по графику рис. 5 или по формуле

,(15)

где N - число рядов свай в сечении, перпендикулярном направлению потока;

S - расстояние между сваями, м;

d - диаметр или ширина свай, м.

Рис. 5. График для определения коэффициента Кс

При обнажении свай за ширину элемента опоры в формуле (15) принимают ширину одной сваи.

Значение коэффициента К?? при 2 ?? tq ?? < 8 определяют по формуле

К?? = 0,6 (tg ??)0,22 ,(16)

где ?? - угол наклона свай вдоль течения.

При tg ?? ?? 8 принимают К?? = 1.

Приложение 5 (рекомендуемое)

PÀÑ×ET ПОДПОРОВ НА МОСТОВЫХ ПЕРЕХОДАХ

При проектировании мостовых переходов определяют следующие величины характерных подпоров: начального ??Zo - в начале сжатия потока (при расчете дополнительных отверстий, построении свободной поверхности и т.д.); полного ??Z - в створе с максимумом подпора; подмостового ??Zм - в створе самого моста (для расчета минимальных отметок бровок струенаправляющих дамб, отметок верха укреплений и т.д.); подпора у насыпи ??Zн - для расчета минимальных отметок бровки земляного полотна на подходах.

Для определения характерных подпоров принимаются расчетные условия на пике первого расчетного паводка с учетом русловых деформаций, происшедших на ветви его подъема. При этом все характерные подпоры имеют наибольшие возможные значения.

Начальный подпор определяют методом последовательных приближений:

;(1)

,(2)

где - относительный подпор;

JБ - бытовой уклон свободной поверхности.

Параметр А2 для равнинных рек )при JБ ?? 0,0001) определяют по известным ?? и Р????:

при Р???? ?? 1,2 ;(3)

при Р???? ?? 1,2 .(4)

При JБ ?? 0,0001 значения А2, полученные по формулам (3) и (4), следует умножать на коэффициенты КJ и Кп, учитывающие соответственно влияние уклона и характер растекания потока за мостом:

;(5)

,(6)

где n - коэффициент, характеризующий растекание потока за мостом.

Значения n принимают от 0,6 до 2,0. Чем больше уклон, степень затопления пойм и меньше их шероховатость, тем больше значения n. Обычно для равнинных рек n = 0,7??0,8, для горных - n = 1,2??1,5.

Коэффициент размыва под мостом определяют на пике первого расчетного паводка:

.(7)

Среднюю глубину размыва в русле hрм?? находят по формуле для верхнего предела на ветви подъема паводка. При отсутствии водомерного графика расчетного паводка время его подъема принимают tпод = 1/3 tпав, а полноту паводка на ветви подъема для равнинных рек Ппод = 0,5??0,55.

Дальнейший расчет начального подпора производят методом последовательных приближений в следующем порядке:

при ??1 = 1 и по формуле (1) вычисляют ??Z01;

при и находят ??Z03 ,

где hБ - средняя бытовая глубина всего потока;

;(8)

при ??Z04 = и вычисляют ??Z05 .

Обычно после выполнения трех расчетов получают близкие значения ??Z05 и ??Z04 (10 %), поэтому ??Z0 = .

Полный подпор перед мостом принимают:

при JБ ?? 0,0001 ??Z = ??Z0 ;

при JБ ?? 0,0001

??Z = ??Z0 + 0,25??JБ ,(9)

где ??z - расстояние от моста до створа полного подпора;

.(10)

Максимальный подпор у насыпи

??Zí = ??Z + JБ ??z .(11)

Подмостовой подпор рассчитывают методом последовательных приближений по формулам:

(12)

А3 = ;(13)

,(14)

где VБ и Vм - средняя скорость соответственно бытовая всего потока и под мостом с учетом размыва;

??м и ??Б - коэффициенты Кориолиса соответственно в бытовых условиях и подмостовом сечении,

;(15)

;(16)

Vp и Vп - скорость соответственно на русловой и пойменной частях живого сечения;

и - площадь соответственно русловой и пойменных частей живого сечения.

Параметр А5 для равнинных рек (при JБ ?? 0,0001) определяют по известным ?? и Р???? по формулам:

А5 = Р????2 ??1,33 при Р???? ?? 1,2 ;(17)

при Р???? ?? 1,2 .(18)

При JБ ?? 0,0001 значение А5, полученное по формулам (17) и (18), следует умножать на коэффициенты Кму и Кмп, учитывающие соответственно влияние уклона и характер растекания потока за мостом.

;(19)

.(20)

Дальнейший расчет производят методом последовательных приближений аналогично расчету начального подпора, при этом

,

где hм - средняя глубина под мостом до размыва,

.(21)

Кривую свободной поверхности с верховой стороны насыпи рассчитывают по формуле

,(22)

где ??Zнz - подпор у насыпи на расстоянии х от устоя моста при х ?? ??z.

При х ?? ??z ??Zнz = ??Zн .

Поверхность воды у низового откоса практически горизонтальна и имеет отметку, соответствующую уровню воды у низовых струенаправляющих дамб, которую определяют по формуле (12) подмостового подпора, но при А3 - ??сж JБ.

Приложение 7 (обязательное)

ПОДРАЗДЕЛЕНИЕ ГРУНТОВ ПО СТЕПЕНИ ИХ ПУЧИНИСТОСТИ ПРИ ЗАМЕРЗАНИИ

Вид грунта

Грунт по степени пучинистости

Тип местности по характеру и степени увлажнения грунта

Среднее относительное морозное пучение Кпх) %, при глубине промерзания 1,5 м

Группа грунта по степени пучинистости

Песок гравелистый, крупный и средней крупности с содержанием частиц мельче 0,05 мм до 2 %

Непучинистый

2 и 3

До 1хх)

1

Песок гравелистый, крупный и средней крупности с содержанием частиц менее 0,05 мм до 15 %, песок мелкий с содержанием частиц мельче 0,05 мм до 2 %

То же

1

До 1хх)

1

Песок гравелистый, крупный и средней крупности с содержанием частиц мельче 0,05 мм от 2 до 15 %, песок мелкий с содержанием частиц мельче 0,05 мм до 2 %

Слабопучинистый

2 и 3

1-2хх)

II

Песок мелкий с содержанием частиц мельче 0,05 мм от 2 до 15 %, супесь легкая крупная и легкая

То же

1

1-2хх)

II

Песок мелкий с содержанием частиц менее 0,05 мм от 2 до 15 %, супесь легкая крупная

То же

2 и 3

2-4

III

Песок пылеватый, супесь пылеватая, суглинок легкий, тяжелый, тяжелый пылеватый, глины

То же

1

2-4

III