Fsa = Fsa,?? + Fsa,q = 100,8 + 52,5 = 153,3 кН;

h* = [100,8??6/3 + 52,5(6 - 0 - 6/2)]/153,3 = 2,34 м;

М0 = 153,3[2,34 - tg(29??+29??)(3,9/2 - 2,34 tg29??)] +

+ 16??1(3,9 - 0,6)[6(3,9 - 4??0,6) + 6??1,5??0,6]/12 = 260,5 кН??м;

Fv = 153,3 tg(29??+29??) + 16??1[6(3,9 - 0,6)/2 + 0,6??1,5] + 0 =

= 416,24 кН; е = 260,5/416,24 = 0,63 м.

Краевые давления на грунт определяем по формуле (36):

= Fv(1 ?? 6e/b) = 416,24(1??6??0,63/3,9)/3,9;

pmax = 210,17 кПа<1,2R = 376,08 кПа;

pmin = 3,28 кПа.

Расчет основания по деформациям удовлетворен.

Определение изгибающих моментов и поперечных сил

Расчетные усилия в вертикальном элементе (рис. 3) определяем по формулам п. 6.17.

Сечение 1 - 1 (при у = 3 м)

М1-1(3) = Р??у3/6h + Pq(y - ya)2/2 = 45,75??33/6??6 + 11,7(3 - 0)2/2 =

=86б96 кН??м;

Q1-1(3) = Р??у2/2h + Pq(y - ya) = 45,75??32/2??6 + 11,7(3 - 0) = 69,41 кН.

Сечение 1 - 1 (при у = 6 м)

М1-1(6) = 45,75??63/6 + 11,7(6 - 0)2/2 = 485,1 кН??м;

Q1-1(6) = 45,75??62/2??6 + 11,79(6 - 0) = 207,45 кН.

Рис. 3. Определение расчетных усилий в элементах стены

а - схема загружения конструкции стены; б - изгибающие моменты в элементах стены;

в - поперечные силы в элементах стены

Расчетные усилия в фундаментной плите определяем по формулам (53)-(56):

Рv?? = P?? tg(?? + ????I)/tg ?? = 45,75 tg(29??+26??)/tg 29?? = 117,96 кПа;

Pvq = Pq tg(?? + ????I)/tg ?? = 11,7 tg(29??+26??)/tg 29?? = 30,17 кПа;

P??v?? = ????I??fh = 17??1,2??6 = 122,4 кПа;

P????v?? = ????I??fd = 17??1,2??1,5 = 30,6 кПа.

Сечение 2 - 2 (при х2 = 0,6 м)

е = 0,72 м>b/6 = 3,9/6 = 0,65 м;

с0 = 0,5b - e = 0,5??3,9 - 0,72 = 1,23 м;

М2-2(0,6) = Р????v??/2 - (1 - x2/9с0)/2 =

30,6??0,62/2 - 278,81??0,62(1 - 0,6/9??1,23)/2 = - 41,96 кН??м,

где рmax = 2Fv/3c0 = 2??514,4/3??1,23 = 278,81 кПа;

Q2-2(0,6) = Р????v??x2 - pmaxx2(1 - х2/6с0) = 30,6??0,6 - 278,81??0,6(1 - 0,6/6??1,23) = - 135,45 кН.

Сечение 3 - 3 (при х3 = 3,3 м)

при х3 ?? ?? + хb по формуле (45):

М3-3 = pmax(3c0 - b + x3)3/18с0 - Рv??/2 - Pvq(x3 - ??)2/2 -

- (Р??v?? - Pv??)/6(b - t) = 278,81(3??1,23 - 3,9 + 3,3)3/18??1,23 -

- 117,96??3,32/2 - 30,17(3,3 - 0)2/2 - 3,33(122,4 - 117,96)/6(3,9 - 0,6) = - 443,09 кН??М;

Q3-3 = рmax(3с0 - b + x3)2/6с0 - Рv??x3 - Рvq(x3 - ??) - (Р??v?? - Pv??)/

/2(b - t) = 278,81(3??1,23 - 3,9 + 3,3)2/6??1,23 - 117,96??3,3 - 30,17??3,3 -

- 3,32(122,4 - 117,96)/2(3,9 - 0,6) = - 135,45 кН.

Пример 3. Расчет подпорной стены уголкового профиля с анкерной тягой

Дано. Сборная железобетонная подпорная стена III класса надежности со стальными анкерными тягами. Высота подпора грунта 6 м. Глубина заложения подошвы фундамента d = 1,5 м. Нагрузка на призме обрушения равномерно распределенная интенсивностью q = 50 кПа. Геометрические размеры и конструктивная схема стены приведены на рис 4. Расчетные характеристики грунта основания:

??I = 19 кН/м3; ??I = 24??; сI = 17 кПа;

??II = 18 кН/м3; ??II = 26??; сII = 20 кПа.

Расчетные характеристики грунта засыпки:

????I = 18 кН/м3; ????I = 22??; с??I = 7 кПа;

????II = 17 кН/м3; ????II = 24??; с??II = 10 кПа.

Рис. 4. Конструктивная схема уголковой подпорной стены

Рис. 5. Расчетная схема уголковой подпорной стены

а) - эпюры изгибающих моментов; б) - эпюры поперечных сил

Требуется проверить габаритные размеры принятой конструктивной схемы и определить изгибающие моменты и поперечные силы в сечениях сборных железобетонных элементов и усилие в тяге.

Определяем интенсивность бокового давления грунта на 1 м стены.

Угол наклона плоскости обрушения засыпки к вертикали:

;

??0 = 34??.

Принимаем условный угол плоскости обрушения (рис. 5):

tg ?? = 5,1/7,5 = 0,68; ?? = 34??.

По табл. 3 прил. 2 при ?? = ????I = 22??; ?? = 34??; ?? = 0,46.

Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса определяем на глубине у = 7,5 м по формуле (1)

Р?? = [ ????I??fh?? - c??I(k1 + k2)]y/h = [18??1,15??7,5??0,46 -

- 7(0,68 + 0,67)]7,5/7,5 = 66,64 кПа,

где k1 = 2??cos??0cos??/sin(??0 + ??) = 2??0,46cos34??cos34??/sin(34??+34??) =

= 0,68;

k2 = ??[sin(??0 - ??)cos(??0 +??)/sin??0cos(?? - ??)sin(??0 +??)] + tg?? =

= 0,46[sin(34??-34??)cos(34??+0??)/sin34??cos(0??-34??)sin(34?? + 34??)] + tg 34?? = 0,67.

Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле (9)

Pq = q??f?? = 50??1,2??0,46 = 27,6 кПа.

Расчет устойчивости стены против сдвига

Сдвигающую силу Fsa определяем по формулам (16)-(18) при h = yв = 7,5 м:

Fsa,?? = P??h/2 = 66,64??7,5/2 = 249,9 кН;

Fsa,q = Pqyв = 27,6??7,5 = 207 кН;

Fsa = Fsa,y + Fsa,q = 249,9 + 207 = 456,9 кН.

Интенсивность вертикального давления от собственного веса грунта и нагрузки определяем по формулам (53)-(56):

Pv?? = P?? tg(?? + ????I)/tg?? = 66,64 tg(34??+22??)/tg 34?? = 146,48 кПа;

Рvq = Pq tg(?? + ????I)/tg?? = 27,6 tg(34??+22??)/tg34?? = 60 кПа;

Р??v?? = ????I??fh = 18??1,2??7,5 = 162 кПа;

P????v?? = ????I??fd = 18??1,2??1,5 = 32,4 кПа.

Определяем сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость

Fv = (Pv?? + P??v?? + 2Pvq)(b - t)/2 + P????v??t =

(146,48 + 162 + 2??60)(6 - 1,1)/2 + 32,4??1,1 = 1085,42 кН.

1 случай (??1 = 0)

Пассивное сопротивление грунта Er определяем по формуле (22) при Er = d = 1,5 м; ??I = 19кН/м3; ??r = 1; с1 = 5 кПа (п. 6.7)

Er = ??I??r/2 + c1hr(??r - 1)/tg??I = 19??1,52??1/2 + 0 = 21,38 кН.

Удерживающую силу Fsr определяем по формуле (19)

Fsr = Fv tg(??I - ??) + bc1 + Er = 1085,42 tg(24??-0??) + 6??5 + 21,38 = 534,61 кН.

Проверку устойчивости стены проводим из условия (15)

Fsa = 456,9 кН < ??cFsr/??n = 1??534,61/1,1 = 486,01 кН.

2 случай (??2 = ??I/2 = 12??)

??r = tg2(45??+??I/2) = tg2(45??+24??/2) = 2,37.

Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость, с учетом веса выпираемого из-под подошвы грунта, определяем по формуле (21):

Fv = Fsa tg(?? + ????I) + ????I??f[h(b - t)/2 + td] + ??I tg??b2/2 =

456,9 tg(34??+22??) + 18??1,2[7,5(6 - 1,1)/2 + 1,1??1,5] + 19 tg12????6??/2 = 182,71 кН;

Er = 19??2,782??2,37/2 + 17??2,78(2,37 - 1)tg24?? = 319,43 кН;

Fsr = 1182,71 tg(24??-12??) + 6??17 + 319,43 = 672,87 кН;

Fsa = 456,9 кН < 1??672,87/1,1 = 611,7 кН.

3 случай (??3 = ??I = 24??)

Fv = 456,9 tg(34??+22??) + 18??1,2[7,5(6 - 1,1)/2 + 1,1??1,5] +

+ 19 tg24????62/2 = 1262,26 кН;

hr = 1,5 + 6 tg24?? = 4,17 м;

Er = 19??4,172??2,37/2 + 17??4,17(2,37 - 1)/tg24?? = 609,66 кН;

Fsr = 1262,26 tg(24??-24??) + 6??17 + 609,66 = 711,66 кН;

Fsa = 456,9 кН < 1??711,66/1,1 = 647 кН.

Условие (15) для всех трех случаев удовлетворено.

Приведенный угол наклона к вертикали ??I равнодействующей внешней нагрузки:

tg ??I = Fsa/Fv = 456,9/1085,42 = 0,4209;

sin ??I = sin 24?? = 0,4067 < tg??I; ??I = 24??.

Прочность грунтового основания удовлетворена.

Расчет основания по деформациям

Расчетное сопротивление грунта основания R определяем по формуле (39)

где ??с1 = 1,25; ??с2 = 1 (по табл. 6); k = 1 (по п. 6.15); М?? = 0,84; Мq = 4,37; Мс = 6,9 (по табл. 7 при ??II = 26??); d = 1,5 м.

Угол наклона плоскости обрушения к вертикали

;

??0 = 33??.

?? = 0,42 (по табл. 3 прил. 2 при ?? = ????II = 24??; ?? = 34??).

Интенсивность нормативного давления грунта на стену:

P?? = [17??1??7,5??0,42 - 10(0,63 + 0,69)]7,5/7,5 = 47,2 кПа;

К1 = 2??0,42cos33??cos34??/sin(33??+34??) = 0,63;

К2 = 0,42[sin(33??-34??)cos(33??+0??)/sin33??cos(0??-34??)sin(33?? + 34??)] + tg34?? = 0,69;

Рq = 50??1??0,42 = 21 кПа;

Fsa,?? = 47,5??7,5/2 = 177 кПа;

Fsa,q = 21??7,5 = 157,5 кН;

Fsa = 177 + 157,5 = 334,5 кН;

Fv = 334,5 tg(34??+24??) + 17??1,2[7,5(6 - 1,1)/2 + 1,1??1,5] + 18 tg 0????62/2 = 943,91 кН;

h* = [Fsa,??h/3 + Fsa,q(h - ya - yв/2)]/Fsa = [177??7,5/3 + 157,5(7,5 - 0 - 7,5/2)] = 3,09 м;

М0 = Fsa[h* - tg(?? + ????)(b/2 - h*tg??)] + ??????f(b - t)[h(b - 4t) + 6td]/12 =

334,5[3,09 - tg(34??+24??)(6/2 - 3,09 tg34??)] +

17??1,2(6 - 1,1)[7,5(6 - 4??1,1) + 6??1,1??1,5]/12 = 724,27 кН??м;

е = М0/Fv = 724,27/943,91 = 0,77 м;

b/6 = 6/6 = 1 м > e = 0,77 м;

= Fv(1 ?? 6e/b)/b;

рmax = 943,91(1 + 6??0,77/6)/6 = 278,45 кПа;

pmin = 943,91(1 - 6??0,77/6)/6 = 36,18 кПа.

Расчет основания по деформациям удовлетворен.

Определение усилий в элементах (на 1 м стены)

Расчетные усилия определяем по формулам п. 6.20.

Вертикальная плита

Сечение 1 - 1 (у1 = hв = 2,5 м)

М1-1 = - у3(Р??у/3h + Pq)/2 = 2,52(66,64??2,5/3??7,5 + 27,6)/2 = - 109,39 кН??м;

Q1-1 = у (Р??у/2h + Pq) = 2,5(66,64??2,5/2??7,5 + 27,6) = 96,77 кН.

Сечение 2 - 2 (у ?? hв)

Первый случай загружения для М2-2:

U1 = [h2P?? + 3Pq(h - hв)2]/6(h - hв) = [7,52??66,64 +

+ 3??27,6(7,5 - 2,5)2]/6(7,5 - 2,5) = 193,97 кН;

tg ?? = 4/4,7 = 0,851; ?? ?? 40??;

V1 = U1/tg ?? = 193,97/0,851 = 227,93 кН.

Расстояние у, при котором в сечении вертикального элемента действует максимальный изгибающий момент Мmax, определяем из приведенного ниже уравнения при условии частичного загружения временной нагрузкой призмы обрушения:

у2 + 2Рqhy/Р?? - 2h[Pqhв + U1 - V1а/(h - hв)]/P?? = 0;

у2 + 2??27,6??7,5у/66,64 - 2??7,5[27,6??2,5 + 193,97 - 227,93??0,3/(7,5 - 2,5)]/66,64 = 0;

у2 + 6,21у - 56,1 = 0.

Решая приведенное выше уравнение, получаем у = 4,99 м

М2-2 = - у3Р??/6h - Pq(y - hв)2/2 + U1(y - hв) + V1а(h - y)/(h - hв) =

= - 4,993??66,64/6??7,5 - 27,6(4,99 - 2,5)2/2 + 193,97(4,99 - 2,5) +

227,93??0,3(7,5 - 4,99)/(7,5 - 2,5) = 247,73 кН??м.

Определяем максимальную поперечную силу Q2-2 при полном загружении призмы обрушения временной нагрузкой:

U2 = h2(3Рq + P??)/6(h - hв) = 7,52(3??27,6 + 66,64)/6(7,5 - 2,5) = 279,75 кН;

V2 = U2/tg ?? = 279,75/0,851 = 328,73 кН.

Поперечная сила при у = 2,5 м:

Q2-2 = у2Р??/2h + yPq - U2 + V2а/(h - hв) = 2,52??66,64/2??7,5 +

+ 2,5??27,6 - 279,75 + 328,73??0,3/(7,5 - 2,5) = - 163,69 кН.

Поперечная сила при у = 7,5 - 0,7 = 6,8 м:

Q2-2 = 6,82??66,64/2??7,5 + 6,8??27,6 - 279,75 + 328,73??0,3/(7,5 - 2,5) = 133,08 кН.

Анкерная тяга:

Усилие в тяге, установленной с интервалом 1,5 м:

S = U2l/sin ?? = 279,75??1,5/sin 40?? = 652,81 кН.

С учетом возможного зависания грунта над тягой (п. 6.21):

Sp = Ski = 652,81??1,5 = 979,21 кН.

Фундаментная плита

Расчетное давление под подошвой фундаментной плиты определяем по формулам:

М0 = -Рv??(b - t)(b + 2t)/12 - Pvq(b - t)t/2 + P??v??(b - t)(b - 4t)/12 +

+ P????v??t(b - t)/2 + V2(b/2 - b2) + V2(b/2 - t) + U2а =

= - 146,48(6 - 1,1)(6 + 2??1,1)/2 + 328,73(6/2 - 0,6) + 328,73(6/2 - 1,1) +

+ 279,75??0,3 = 1038,47 кН??м;

е = М0/F = 1038,47/1085,42 = 0,96;

= 1085,42(1 ?? 6??0,96/6)/6;

рmax = 354,57 кПа;

рmin = 7,24 кПа.

Определяем поперечные силы и изгибающие моменты в фундаментной плите.

Сечение 3 - 3 (x3 = 1,1 м)

G1 = P??''x3 = 32,4 ?? 1,1 ?? 35,64 кН;

M3 - 3 = -G1x3/2 + pmaxx33(pmin/pmax + 3b/x3 - 1)/6b = -35,64 ?? 1,1/2 + +354,57 ?? ??1,13(7,24/354,57 + 3 ?? 6/1,1 - 1)/6 ?? 6 = 182,03 кН??м;

Q3 - 3 = G1 - pmaxx32(pmin/pmax+2b/x3 -1)2b = 35,64 - 354,57 ?? 1,12(7,24/354,57 + + 2 ?? 6/1,1 - 1)/2 ?? 6 = -119,38 кН.

Сечение 4 - 4 (x4 = b2 = 0,6 м)

G4 = [P???? (b - t - x4)/(b - t) + P'????x4/(b - t)+ P????]x4/2 = [146,48(6 - 1,1 - 0,6)/(6- - 1,1) + 162 ?? 0,6/(6 - 1,1) + 146,48]0,6/2 = 88,46 кН;

M4 - 4 = -P????x42/3 - x42[P????(b - t - x4) + P'????x4]/6(b - t) - P??qx42/2 + +pminx43(pmax/pmin + 3b/x4 - 1)6b = -146,48 ?? 0,62/3 - 0,62[146,48(6 - 1,1 - 0,6)+ 162 ?? 0,6]/6(6 - 1,1) - 60 ?? 0,62/2 + 7,24 ?? 0,63(354,57/7,24 + 3 ?? 6/0,6 - 1)/6 ?? ??6 = 33,89 кН ?? м;

Q4 - 4 = -G4 - P????x4 + pminx42(pmax/pmin + 2b/x4 - 1)/2b = - 88,46 - 60 ?? 0,6 + 7,24?? ??0,62(354,57/7,24 + 2 ?? 6/0,6 - 1)/2 ?? 6 = -109,7 кН.

Сечение 5 - 5 (x5 = b2 = 0,6 м)

G5 = G4 = 88,46 кН;

M5 - 5 = -P????x52/3 - x52[P????(b - t - x5) + P'????x5]/6(b - t) - P????x52/2 + +pminx53(pmax/pmin + 3b/x5 - 1)/6b + V2(x5 - b2) + U2?? = -146,48 ?? 0,62/3 - 0,62[146,48(6 - 1,1 - 0,6) + 162 ?? 0,6]/6(6 - 1,1) - 60 ??0,62/2 + 7,24 ?? ??0,63(354,57/7,24 + 3 ?? 6/0,6 - 1)/6 ?? 6 + 328,73(0,6 - 0,6) + 279,75 ?? 0,3 = =50,04 кН ?? м;

Q5 -5 = -G5 - P??qx5 + pminx52(pmax/pmin + 2b/x5 - 1)/2b + V2 = -88,46 - 60 ?? 0,6 + +7,24 ??0,62(354,57/7,24 + 2 ?? 6/0,6 - 1)/2 ?? 6 + 328,73 = 219,03 кН.

Расстояние, при котором в фундаментной плите действует максимальный изгибающий момент, определяем из уравнения

-[P????(b - t - x5)/(b - t) + P'????x5/(b - t) + P????]x/2 - P??qx5 + pminx52(pmax/pmin + +2b/x5 - 1)/2b + V2 = 0;

-[146,48(6 - 1,1 - x5)/(6 -1,1) + 162x5/(6 - 1,1) + 146,48]x/2 - 60x5 + +7,24x52(354,57/7,24 + 2 ?? 6/x5 - 1)/2 ?? 6 + 328,73 = 0.

Преобразуя, получаем уравнение

x2 - 7,28x + 12,01 = 0,

откуда находим

x = 2,53 м.

Максимальный пролетный момент в фундаментной плите (при x5=2,53 м):

M5 - 5 = -146,48 ?? 2,532/3 - 2,532[146,48(6 - 1,1 - 2,53) + 162 ?? 2,53]/6(6 -1,1)- - 60 ?? 2,532/2 + 7,24 ?? 2,533(354,57/7,24 +3 ?? 6/2,53 - 1)/6 ?? 6 + 328,73(2,53 - -0,6) + 279,75 ?? 0,3 = 228,39 кН ?? м.

Пример 4. Расчет щелевого паза в подпорной стене уголкового профиля

Дано. Исходные данные по внешней нагрузке, общие габариты конструкции, характеристики грунта основания и засыпки, интенсивности давления грунта засыпки (Pq = 11,7 кПа, P?? = 45,75 кПа, P???? = 117,96 кПа, P'???? = 122,4 кПа, P??q = 30,17 кПа), интенсивности давления грунта основания на подошву фундаментной плиты (pmin = 0, pmax = 278,81 кПа), c0 = 1,23 м по примеру 2. Сопряжение вертикального ограждающего элемента осуществляется в щелевой паз фундаментной плиты (рис. 6). Материал фундаментной плиты - бетон класса В15 (Rb = =8,5 МПа = 8,5 ?? 103 кПа, Rbt = 0,75 МПа = 7,5 ?? 102 кПа, ??b2 = 1), арматура класса AIII (Ps = Rsc = 365 МПа = 3,65 ?? 105 кПа, Rsw = =290МПа = 2,9 ?? 105 кПа).

Требуется произвести расчет и армирование щелевого паза.

Изгибающий момент и поперечную силу от горизонтального давления грунта в месте сопряжения вертикальной плиты с фундаментной (y = 4,5 м) определяем по формуле (41)

M1-1=P??y3/6h + Pq(y - y??)2/2 = 45,75??4,53/6??6 + 11,7(4,5 - 0)2/2 =234,26 кН??м;

Q1 - 1 = P??y2/2h + Pq(y - y??) = 45,75??4,52/2??6 + 11,7(4,5 - 0) = 129,85 кН.

Изгибающий момент и поперечную силу в сечении фундаментной плиты (x3 = 2,2 м) определяем по формулам (45) и (46):

M3 - 3 = pmax(3c0 - b + x3)3/18c0 - P????x32/2 - P??q(x3 - ??)2/2 - x33(P'???? - P'????)/6(b - t) = 278,81 (3??1,23 - 3,9 + 2,2)3/18 ?? 1,23 - 117,96 ?? 2,22/2 - 30,17(2,2 - 0)2/2 - -2,23(122,4 - 117,96)/6(3,9 - 0,7) = -261,69 кН??м;

Рис. 6. К расчету уголковой подпорной стены составного сечения

а - конструктивная схема; б - схема загружения конструкции стены

Рис. 7. К расчету уголковой подпорной стены составного сечения

а - эпюры моментов; б - эпюры поперечных сил

Q3 -3=pmax(3c0 - b + x3)2/6c0 - P????x3 - P????x3 - P??q(x3 - ??) - x32(P'???? - P'????)/2(b - t) = = 278,81(3??1,23 - 3,9 +2,2)2/6??1,23 - 117,96??2,2 - 30,17(2,2 - 0) - 2,22(122,4 - -117,96)/2(3,9 - 0,7) = -179,63 кН.

Эпюры моментов и поперечных сил см. на рис. 7.

Определение усилий в щелевом пазе

Горизонтальные и вертикальные составляющие (рис. 8) внутренней пары определяем по формулам п. 6.22:

Pr = Mt - 1sin2??/0,75l = 234,26sin253??30'/0,75??0,9 = 224,23 кН;

Pв = M1 -1sin?? ?? cos??/0,75l = 234,26sin53??30' cos 53??30'/0,75??0,9 = =165,76 кН,

где tg?? = 0,75l/h = 0,75??0,9/0,5 = 1,35; ?? = 53??30'.

Рис. 8. К расчету щелевого паза

Сечение 4 - 4

M4 - 4 = (Pr + Q1 - 1)0,9l = (224,23??0,15??0,9 +165,76??0,25 = 71,71 кН??м;

Q4 - 4 = Pr + Q1 - 1 = 224,23 + 129,85 = 354,08 кН.

Сечение 5 - 5

M5 - 5 = Pr0,15l + Pвz = 224,23??0,15??0,9 + 165,76??0,25 = 71,71 кН??м;

Q5 - 5 = Pr = 224,23 кН;

N5 - 5 = Pв = 165,76 кН.

Сечение 6 - 6

M6 -6 = (Pr + Q1 - 1)(0,9l + 0,5l1) + Pвh - b32(pmax + p3/2)/3 = 224,23 + +129,85)(0,9??0,9 + 0,5??0,6) + 165,76??0,5 - 1,22(278,81 + 188,14/2)/3 = =296,93 кН??м,

где p3 = (1 - b3/3c0)pmax = (1 - 1,2/3??1,23)278,81 = 188,14 кПа; Q6 - 6= Pв - -(pmax + p3) b3 /2 = 165,76 - 27,81 +188,14)1,2/2 = -144,41 кН; N6 - 6 = Pr + +Q1 - 1 = 224,23 + 129,85 = 354,08 кН.

Расчет правой стенки паза

Расчет производим так же, как и расчет изгибаемого консольного элемента (рис. 9).

1. На действие поперечной силы Q4 - 4 = 354,08 кН:

а) проверяем выполнение условия (1) в соответствии с формулой (72) СНиП 2.03.01 - 84*:

(1)

где ??w1 = 1 принимаем как для бетонного сечения; ??b1 = 1 - ??Pb = 1 - -0,01??8,5 = 0,915; ?? = 0,01 - для тяжелого бетона; h0 = (0,5 + 0,3)/2 - 0,04 = 0,36 м - средняя высота сечения в пределах длины наклонного сечения, принятая равной с = 2??30 = 60 см.

354,08 кН < 0,3??1??0,915??8,5??103??1??0,36 = 839,97 кН (условие выполнено);

б) проверяем выполнение условия (2) в соответствии с формулой (84) СНиП 2.03.01 - 84* по обеспечению прочности сечения на действие поперечной силы железобетонного элемента без поперечного армирования:

(2)

где ??b4 = 1,5 - для тяжелого бетона; ??n = 0 - нормальная сила отсутствует.

354,8 кН > 1,5??1??7,5??102??1??0,362??0,6 = 243 кН.

Условие не выполнено, поэтому требуется или увеличение сечения, или поперечное армирование сечения хомутами.

Принимаем поперечное армирование сечения в виде хомутов из арматуры ?? 6 АIII с шагом вдоль паза и = 200 мм (Asw = 0,283??5 = 1,415 см2).