2.2.9. При определении грузоподъемности пролетных строений и

опор коэффициенты надежности гамма для временных подвижных

вертикальных нагрузок, сочетания нагрузок, динамические

коэффициенты 1 + мю и коэффициенты S , учитывающие воздействие

1

нагрузки с нескольких полос движения, принимают согласно

требованиям действующих СНиП, а также рекомендаций п. 2.2.10 -

2.2.13 и разделов 3 - 7 настоящего документа.

2.2.10. В случае разрушения покрытия проезжей части или наличия на нем неровностей, а также порожков около деформационных швов и в местах сопряжения с насыпью повышенные значения динамических коэффициентов устанавливают по результатам испытания сооружения на динамические нагрузки. При этом обязательно также проверяют грузоподъемность с динамическим коэффициентом по данным СНиП.

2.2.11. При разрушении покрытия на всей длине проезжей части с периодически повторяющимися выбоинами и наплывами и повышенными переломами продольного профиля над опорами значения динамических коэффициентов для железобетонных мостов следует принимать как временное до устранения дефекта согласно методике определения транспортно-эксплуатационных качеств мостовых сооружений.

2.2.12. Коэффициенты надежности и другие коэффициенты условия работ, используемые для вычисления от толпы на тротуарах, принимают по действующему СНиП.

2.2.13. Усилия от постоянных нагрузок для конструкций определяют по общим правилам строительной механики и принятой системы сбора нагрузок при проектировании пролетных строений и опор.

Постоянные нагрузки принимают по данным проектной и

исполнительной документации. В этих случаях коэффициенты

надежности и условий работ следует принимать в соответствии с

требованиями действующего СНиП. Если получены действительные

данные по собственному весу и размерам конструкции пролетного

строения, то в зависимости от точности и числа замеров этих данных

коэффициент надежности гамма по нагрузке от собственного веса

m

гамма принимают следующим:

m

от веса несущих элементов (балка, плита, стойки, стенки,

ригели и т.д.) при числе замеров 6 и более гамма = 1,05 (0,9),

m

а при числе замеров менее 6 гамма = 1,1 (0,9);

m

от веса слоев одежды мостового полотна (изоляция, защитный и

выравнивающий слой) при числе замеров 6 и более

гамма = 1,15 (0,95),

m

а при числе замеров менее 6 гамма = 1,2 (0,95).

m

Вес покрытия проезжей части и тротуаров гамма = 1,2.

m

Коэффициенты надежности, указанные в скобках и без скобок, принимают в соответствии с указаниями СНиП.

Во всех случаях принятая величина постоянной нагрузки должна быть не менее чем нормативная нагрузка по проекту.

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ

ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ

3.1. Определение предельных усилий в элементах

3.1.1. Методика определения грузоподъемности в данном разделе распространяется, в основном, на балочные разрезные, балочно-неразрезные и другие типы балочных пролетных строений мостовых сооружений из предварительно-напряженного и обычного железобетона. Расчетные положения могут быть использованы для других типов конструкций (арок, сводов и др.).

3.1.2. Предельные усилия S в расчетных сечениях несущих

пред

элементов по условиям достижения предельного состояния при

известном армировании определяют по указаниям действующего СНиП с

учетом дефектов, снижающих несущую способность (обрывы, погнутость

и коррозия стержней арматуры, уменьшение площади сжатой зоны

бетона). Дефекты учитывают путем натурных измерений сечений или

введения коэффициентов условий работы по п. 3.1.16.

3.1.3. Расчетные сечения по прочности принимают в местах наибольших усилий в пролетных строениях, местах опасных дефектов, снижающих предельные усилия, а также в сечениях с резким изменением их размеров.

Так, в разрезных главных балках включают нормальное сечение в середине пролета, а в наклонных - сечения у опоры и в четверти пролета с учетом характера расположения арматуры и изменения размеров стенки.

В неразрезных балках при расчетах включают середину промежуточных пролетов и сечения на промежуточных опорах.

В крайних пролетах рассчитывают сечения, расположенные на расстоянии 0,4 длины пролета от крайней опоры. Наклонные сечения проверяют у промежуточных и крайних опор.

В плите проезжей части проверяют середину пролета и опорные сечения каждого расчетного направления плиты.

В арочных пролетных строениях проверяют сечения в арках в местах наибольших усилий, стойках и плите надарочного строения с учетом особенности их работы (совместно с элементами арки или при иной форме соединения с аркой).

3.1.4. В элементах пролетных строений из обычного железобетона, запроектированных до введения в действие СНиП II-Д.7-62, предельные по прочности изгибающие моменты в расчетном сечении при отсутствии данных об армировании (кроме типа арматуры) определяют по формуле:

R

1 а

М = М -------- m m , (3.1)

пред из [сигма ] ф ар

а

где:

М - расчетный изгибающий момент в сечении по нормам года

из

проектирования;

R - расчетное сопротивление арматуры по п. 3.1.11;

а

[сигма ] - допускаемое напряжение и растяжение для арматуры по

а

нормам года проектирования (таблица 3.1);

m - коэффициент, учитывающий дефекты по п. 3.1.16.; при их

ф

отсутствии m = 1,0;

ф

m - коэффициент, учитывающий арочный эффект по п. 3.1.17.

ар

Таблица 3.1

ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ

┌───────────────┬───────────────────────┬────────────────────────┐

│ Годы │Допускаемые напряжения │ Марка бетона пролетных │

│проектирования │для арматуры [сигма ], │строений R , кгс/кв. см│

│ │ а │ 28 │

│ │ кгс/кв. см │ │

│ ├────────────────┬──────┼───────────┬────────────┤

│ │основные стержни│хомуты│монолитных │ монолитных │

│ ├────────┬───────┼──────┤с пролетами│с пролетами │

│ │ Ст. 2, │ Ст. 5 │Ст. 2,│ до │более и│

│ │ Ст. 3 │ │Ст. 3 │ │ сборных │

├───────────────┼────────┼───────┼──────┼───────────┼────────────┤

│ 1929 - 1930 │ 1100 │ - │ 900 │ 130 │ 130 │

│ │ │ │ │ │ │

│ 1931 - 1937 │ 1250 │ - │ 1250 │ 170 │ 200 │

│ │ │ │ │ │ │

│ 1938 - 1961 │ 1250 │ 1500 │ 1250 │ 170 │ 300 │

└───────────────┴────────┴───────┴──────┴───────────┴────────────┘

Примечание. Для других типов стали [сигма ] = 0,5 [сигма ].

а т

3.1.5. В опорных сечениях изгибаемых элементов пролетных

строений из обычного железобетона, запроектированных до введения в

действие СНиП II-Д.7-62, предельную по прочности поперечную силу

определяют по формуле:

R Q

расч а от

Q = m --------- x -------- x c x sin альфа +

аД [сигма ] _

от 0,8h /2

R Q

а ч

+ m ---------- x ---- c + Q , (3.2)

аД [сигма ] 0,8h в

хом

где:

[сигма ], [сигма ] - допускаемые напряжения на отгибы и

от хом

хомуты по нормам года проектирования для арматуры соответствующего

типа;

h - высота поперечного сечения элемента;

альфа - угол, рад., принимаемый соответственно для балок пи/4

и плит пи/6;

c = гамма h - длина проекции критического наклонного сечения

(принимают не более 2h);

_ R

/В a sin альфа

гамма = / -; А = 1,25 [--------- m --------- Q +

А [сигма ] аД _ от

от /2

R

а

+ ---------- m Q ];

[сигма ] аД б

хом

Q = В x h / c - поперечная сила, передаваемая на бетон;

б

В = 1,6R b h;

bt

Q , Q - поперечная сила, передаваемая на отгибы и хомуты,

от х

определяемая по таблице 3.2;

m - коэффициент, учитывающий дефекты по п. 3.1.16;

аД

R , R - по действующему СНиП.

bt а

Таблица 3.2

РАСЧЕТНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ПОПЕРЕЧНОЙ СИЛЫ

┌────────────────────┬───────────────────────────────────────────┐

│Расчетная поперечная│ Год проектирования пролетного строения │

│ сила ├─────────────┬─────────────┬───────────────┤

│ │ 1931 - 1937 │ 1938 - 1961 │ 1926 - 1930 │

│ │ │ (l < ) │ 1938 - 1961 │

│ │ │ │ (l > ) │

├────────────────────┼─────────────┼─────────────┼───────────────┤

│Q (на отгибы) │ -0,55Q │ 0,42Q │ 0,70Q │

│ от │ │ │ │

├────────────────────┼─────────────┼─────────────┼───────────────┤

│Q (на хомуты) │ 0,20Q │ 0,18Q │ 0,30Q │

│ х │ │ │ │

├────────────────────┼─────────────┼─────────────┼───────────────┤

│Q (на бетон) │ 0,25Q │ 0,40Q │ 0 │

│ б │ │ │ │

└────────────────────┴─────────────┴─────────────┴───────────────┘

Примечание. Q - полная поперечная сила в расчетном сечении по нормам года проектирования.

3.1.6. Изгибающий момент М и поперечную силу Q,

из

соответствующие нормам года проектирования, определяют как

максимальные расчетные усилия от всех основных сочетаний

вертикальных постоянных и временных нагрузок, принятых по нормам

года проектирования. Усилия, определяемые от сочетаний, в которых

учитывается гусеничная или колесная нагрузка по нормам 1931 - 1953

гг., следует уменьшить в 1,3 раза.

3.1.7. Нагрузку от собственного веса бетонных и железобетонных элементов вычисляют с учетом данных по плотности бетона и железобетона в кг/куб. м (таблица 3.3).

Таблица 3.3

ПЛОТНОСТЬ БЕТОНА

Материал

Плотность бетона и железобетона, кг/куб. см, для пролетных строений проектировок

1906 - 1937 гг.

1938 - 1961 гг.

Бетон

2200

2400

Железобетон

2400

2600

3.1.8. Схемы и параметры временных подвижных вертикальных нагрузок, а также правила их установки, коэффициенты полосности и динамический принимают по нормам соответствующего года проектирования. Сведения о действовавших нормах проектирования приведены в Приложении А.

3.1.9. При отсутствии данных о проектных нагрузках, допустимых

напряжениях и времени проектирования из архивных и других

источников устанавливают год окончания строительства. Для

установления года проектирования от года окончания строительства

отнимают: для малых мостов 2 - 3 года, средних мостов 3 - 4 года,

больших мостов 4 - 5 лет. Если год проектирования совпадает с

годом замены норм, в расчет принимают данные, определяющие меньшее

значение усилий (М , Q).

из

3.1.10. Если в нормах приведены два класса временных нагрузок (например, Н-8 и Н-10, НГ-30 и НГ-60), а сведения о действительно заложенной в проекте нагрузке отсутствуют, при расчете несущей способности следует принимать из двух более легкую нагрузку. Для мостов постройки . применение нагрузки Н-13 должно быть обосновано документальными данными. При отсутствии их в расчет вводят нагрузку Н-10.

3.1.11. Расчетные сопротивления стержневой и высокопрочной арматуры растяжению и сжатию принимают по действующему СНиП для предельных состояний первой и второй групп. Если для стержневой арматуры на момент строительства по соответствующему стандарту браковочный минимум предела текучести был принят ниже, чем по СНиП (как правило, по стандартам до .), то расчетные сопротивления этой арматуры растяжению определяют для предельных состояний первой и второй групп по формуле:

R = R / гамма , (3.3)

а sn s

где:

R - нормативное сопротивление арматуры, принимаемое по

sn

указаниям п. 3.1.12;

гамма - коэффициент надежности по арматуре, принимаемый для

s

предельных состояний по первой группе; для класса арматуры АI,

АII, АIII (при диаметре 6 - ) - 1,16; для класса арматуры

AIII (при диаметре 10 - ) - 1,13; для класса арматуры АIV и

АтIV - 1,26; для предельных состояний по второй группе - 1,0.

3.1.12. За нормативные сопротивления R стержневой арматуры,

sn

высокопрочной проволоки и арматурных канатов принимают минимальные

гарантируемые (с надежностью 0,95) значения предела текучести

(физического или условного, равного значению напряжений,

соответствующих остаточному относительному удлинению 0,2%).

Указанные минимальные гарантируемые значения предела текучести

определяют по стандартам, приведенным в технической документации,

а при отсутствии ее - по стандартам, соответствующим году

проектирования, в соответствии с отмененными ГОСТ 5781-51,

ГОСТ 5781-53 и ГОСТ 45781-58. Арматурная сталь периодического

профиля марки Ст. 5 (в настоящее время класс АII) имеет

браковочный минимум предела текучести R = 274 МПа (2800 кгс/кв.

sn

см), а с . - 294 МПа (3000 кгс/кв. см).

Значения допускаемого напряжения или расчетного сопротивления арматуры определяют также по нормам, соответствующим году проектирования (см. таблицу 3.2).

3.1.13. Количество, расположение и класс арматуры в несущих элементах определяют по технической документации. Если документация отсутствует, то по геометрическим параметрам пролетного строения определяют его принадлежность к тому или иному типовому проекту. Если одни и те же геометрические параметры пролетного строения отвечают нескольким типовым проектам или нескольким вариантам армирования в одном типовом проекте, вскрывают арматуру или необходимые данные устанавливают методами интроскопии.