Примітки.
Схема 12а. Сфера
, град |
0 |
15 |
30 |
45 |
60 |
75 |
90 |
105 |
120 |
135 |
150 |
175 |
180 |
Ce |
+1,0 |
+0,8 |
+0,4 |
-0,2 |
-0,8 |
-1,2 |
-1,25 |
-1,0 |
-0,6 |
-0,2 |
+0,2 |
+0,3 |
+0,4 |
Число Рейнольдса |
Ce |
Re < 105 |
1,3 |
2х105Rе3х105 |
0,6 |
Re < 4x105 |
0,2 |
d – діаметр сфери, м;
w0 – визначається відповідно до 9.6, Па;
Ch – визначається відповідно до 9.9;
z – відстань, м, від поверхні землі до центра сфери;
, – визначаються відповідно до 9.14, 9.15.
Примітка. Коефіцієнти Сe наведені при Re>4.105.
Схема 12б. Споруди з круговою циліндричною поверхнею
h1/d |
0,2 |
0,5 |
1 |
2 |
5 |
10 |
25 |
|
k1 |
<0 |
0,8 |
0,9 |
0,95 |
1,0 |
1,1 |
1,15 |
1,2 |
|
>0 |
1,0 |
Покриття |
Значення Се2 при h1/d, що дорівнює |
||
|
1/6 |
1/3 |
1 |
Плоске, конічне при <5º, сферичне f/d0,1 |
-0,5 |
-0,6 |
-0,8 |
h1/d |
1/6 |
1/4 |
1/2 |
1 |
2 |
5 |
Ci |
-0,5 |
-0,55 |
-0,7 |
-0,8 |
-0,9 |
-1,05 |
Примітки.
Схема 13. Призматичні споруди
;
Таблиця 1
|
5 |
10 |
20 |
35 |
50 |
100 |
|
k |
0,6 |
0,65 |
0,75 |
0,85 |
0,9 |
0,95 |
1 |
треба визначати за табл. 2, де , a і – відповідно максимальний і мінімальний розміри споруди або її елемента в площині, перпендикулярній до напрямку вітру. Для стін із лоджіями при вітрі, паралельному до цих стін, Сf=0,1; для хвилястих покриттів Сf= 0,04.
Для прямокутних у плані будівель при l/b=0,1...0,5 і =40...50° =0,75; рівнодійна вітрового навантаження прикладена в точці 0, при цьому эксцентриситет е = 0,15b.
Число Рейнольдса Re слід визначати за формулою до схеми 12а, приймаючи z = h1, d – діаметр описаного кола.
Таблиця 2
|
|
|
|
|
|
Таблиця 3
Ескізи перерізів та напрямків вітру |
, град. |
l/f |
|
|
Прямокутник |
|
0 40-50 |
1,5 3 |
2,1 1,6 |
|
|
|
0,2 0,5 |
2,0 1,7 |
Ромб |
|
0 |
0,5 1 2 |
1,9 1,6 1,1 |
Правильний трикутник |
|
0 180 |
- - |
2 1,2 |
Таблиця 4
Ескізи перерізів та напрямків вітру |
, град |
п (кількість сторін) |
при Re>4.105 |
Правильний многокутник
|
Будь-який |
5 6-8 10 12 |
1,8 1,5 1,2 1,0 |
Схема 14. Споруди та їхні елементи з круговою циліндричною поверхнею (резервуари, градирні, вежі, димарі), проводи і троси, а також круглі трубчасті і суцільні елементи наскрізних споруд
k – визначається за табл.1 схеми 13;
– визначається за графіком.
Примітки.
Схема 15. Елементи споруд з прокатних профілів
Результуюча сила F може бути подана в двох варіантах:
як сума компонентів Fx і FY, спрямованих уздовж і поперек вітрового потоку, для обчислення яких використовуються аеродинамічні коефіцієнти Сх і Су;
як сума компонентів FN і FT, спрямованих уздовж характерних осей поперечного перерізу, для обчислення яких використовуються аеродинамічні коефіцієнти СТ і cn
|
|
|
|
|||||||||
|
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
0° |
+1,49 |
0 |
+1,05 |
+1,05 |
+1,20 |
0 |
0 |
+1,20 |
+1,20 |
+0,60 |
+0,60 |
+1,20 |
45° |
+1,08 |
-1,29 |
+1,08 |
+1,29 |
+1,02 |
-0,51 |
+0,36 |
+1,08 |
+1,10 |
+0,42 |
+0,48 |
+1,08 |
90° |
+1,02 |
+0,42 |
+0,42 |
-1,02 |
+0,36 |
0 |
+0,36 |
0 |
+0,48 |
-1,20 |
+0,48 |
+1,20 |
135° |
+1,14 |
-0,12 |
+0,12 |
-1,14 |
+0,85 |
+0,51 |
+0,24 |
-0,96 |
+1,00 |
+0,32 |
+0,48 |
-0,83 |
180° |
+1,11 |
0 |
-0,78 |
-0,78 |
+1,08 |
0 |
0 |
-1,08 |
+1,20 |
-0,06 |
+0,06 |
-1,20 |
|
|
|
|
|||||||||
|
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
0° |
+0,96 |
0 |
0 |
+0,96 |
+1,08 |
0 |
0 |
+1,08 |
+0,90 |
0 |
0 |
+0,90 |
45° |
+1,42 |
+0,49 |
+1,35 |
+0,66 |
+0,76 |
0 |
+0,54 |
+0,54 |
+0,68 |
-0,55 |
+0,09 |
+0,87 |
90° |
+1,29 |
-0,81 |
+1,29 |
+0,81 |
+1,08 |
0 |
+1,08 |
0 |
+0,55 |
+0,43 |
+0,55 |
-0,43 |
135° |
+0,81 |
+0,21 |
+0,42 |
-0,72 |
+0,55 |
0 |
+0,39 |
-0,39 |
+0,55 |
-0,34 |
+0,63 |
-0,15 |
180° |
+1,20 |
0 |
0 |
-1,20 |
+1,08 |
0 |
0 |
-1,08 |
+0,87 |
0 |
0 |
-0,87 |
|
|
|
|
|||||||||
|
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
0° |
+1,20 |
0 |
0 |
+1,20 |
+1,20 |
0 |
0 |
+1,20 |
+0,93 |
0 |
0 |
+0,93 |
45° |
+0,81 |
-0,72 |
+0,06 |
+1,08 |
+1,02 |
-0,51 |
+0,36 |
+1,08 |
+1,31 |
-0,13 |
+0,84 |
+1,02 |
90° |
+0,06 |
0 |
+0,06 |
0 |
+0,51 |
0 |
+0,51 |
0 |
+1,14 |
0 |
+1,14 |
0 |
|
|
|
|
|||||||||
|
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
Cx |
Cy |
CT |
CN |
0° |
+1,14 |
0 |
0 |
+1,14 |
+1,26 |
0 |
0 |
+1,26 |
+0,75 |
0 |
0 |
+0,75 |
45° |
+1,27 |
0 |
+0,90 |
+0,90 |
+0,89 |
-0,30 |
+0,42 |
+0,84 |
+1,23 |
-0,13 |
+0,78 |
+0,96 |
90° |
+1,14 |
0 |
+1,14 |
0 |
+0,45 |
0 |
+0,45 |
0 |
+0,78 |
0 |
+0,78 |
0 |
Схема 16. Окремо розташовані плоскі ґратчасті конструкції
.
Вітрове навантаження слід відносити до площі, обмеженої контуром конструкції Ak, при цьому припускається, що сума площ Ai i-х елементів, що є проекціями на площину конструкції, задовольняє умову
.
Аеродинамічний коефіцієнт і-ro елемента конструкцій Сxi, для профілів визначається за схемою 15, при цьому допускається приймати Сxi=1,4, а для трубчастих елементів – за графіком до схеми 14 при (див. табл. 2 схеми 13).
Напрямок осі X збігається з напрямком вітру і перпендикулярний до площини конструкції.
Схема 17. Ряд плоских паралельно розташованих ґратчастих конструкцій
Для підвітряної конструкції коефіцієнт Сх1 визначається так само, як для схеми 16; припускається, що й у цій схемі .
Для другої і наступних конструкцій Сх2=Cх1 .
Для ферм із труб при при визначається за таблицею:
|
Значення для ферм з профілів та труб при і b/h, що дорівнює: |
||||
|
1/2 |
1 |
2 |
4 |
6 |
0,1 |
0,93 |
0,99 |
1 |
1 |
1 |
0,2 |
0,75 |
0,81 |
0,87 |
0,9 |
0,93 |
0,3 |
0,56 |
0,65 |
0,73 |
0,78 |
0,83 |
0,4 |
0,38 |
0,48 |
0,59 |
0,65 |
0,72 |
0,5 |
0,19 |
0,32 |
0,44 |
0,52 |
0,61 |
0,6 |
0 |
0,15 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |