Перейти до вмісту
ДНАОП — нормативні документи з охорони праці
ОСТ 5.6140-78
/ 11
Зміст

Остальные данные в виде 50 действительных либо целых чисел вводятся в компьютер. Часть походных данных, общих для всех переходных режимов, за исключением строк 1 и 2 табл. 1, необходимо подготовить по подразделу 2.1 настоящего стандарта.

  1. В состав полной мощности предварительной статической нагрузки включается полная мощность асинхронной нагрузки, получающей питание от синхронного генератора до момента переключения дополнительной асинхрон­ной нагрузки

$Н0=$Н1+$АД0 (9)

где SH1- полная мощность предварительной статической нагрузки, кВт ;

- полная мощность предварительной асинхронной нагрузки, кВт.

Результат расчета заносится в 1-ю строку табл.1.

  1. Определяется усредненный коэффициент мощности предварительной

нагрузки где: Рно и Р^4д0- активные мощности предварительной статической асинхрон­ной нагрузок, кВт.

cos (р0=


РН0 + РАД0
$НО +$АДО


(Ю)



Результат расчета заносится во 2 отроку табл. 1.

  1. Активное R., и индуктивное XL сопротивления фидера асинхронного двигателя принимаются равными 0 и заносятся в 9 и 10 строки табл.1.

  2. Определяются активная мощность переключаемой асинхронной нагрузки Рн, кВт и записывается в 11 строку табл.. 1.

  3. По черт.1, на котором приведена рассчитанная на компьютере зави­симость скольжения от времени переключения, необходимо определить скольжение переключаемой эквивалентной асинхронной нагрузки к моменту включения ее на генератор. Численное значение скольжения записывается в строку 12 табл.1.

2.8. Возникновение и отключение короткого замыкания

Перечень исходных данных, необходимых для расчета переходных процес­сов, приведен в табл. 1.

Массив параметров асинхронного электропривода (строка 51...68 табл.1) для расчета данного режима не подготавливается.

Остальные исходные данные в виде 50 действительных и целых чисел, вво­дятся в компьютер. Часть исходных данных, общих для всех переходных ре­жимов, необходимо подготовить по подразделу 2.2 настоящее стандарта.

  1. Определяются активное RK3 и индуктивное Хкз сопротивления цепи к.з., Ом по ОСТ5.6010-70, разд.5 и заносятся в 7 и 8 строки табл. 1.

  2. Активное R, и индуктивное XL сопротивления фидера асинхронного двигателя принимаются равными 0 и записываются в строки 9 и 10 отроки табл. 1.

  3. Определяется активная мощность эквивалентной асинхронной нагрузки Рн, кВт и записываются в строку 11 табл. 1.

2.8.4. Задаются времена включения к.з. и его длительность.

2.9. Анализ результатов расчетов

  1. Изложенные ниже правила по изменению во времени основных пе­ременных переходного процесса (см. черт.З рекомендуемого приложения 4) выявить СЭЭС с одиночным генераторным агрегатом, не обладающим дина­мической устойчивостью в конкретном режиме работы.

  2. Динамическая устойчивость системы в режиме запуска асинхронного двигателя не обеспечивается, если:

  • напряжение генератора посла провала не восстанавливается до номиналь­ного (1 о.е.) в течение 5 с;

  • частота вращения генераторного агрегата уменьшилась на 0,3 о.е.;

  • ток генератора не уменьшается до номинального в течение 5 с.

  1. Динамическая устойчивость асинхронного электропривода (асин­хронной нагрузки) в режиме запуска не обеспечивается, если:

  • скольжение асинхронного двигателя не уменьшается до рабочего (0,01-0,1 о.е.);

  • ток асинхронного двигателя не уменьшается до величины, соответствую­щей его рабочему скольжению (менее или равной номинальной).

  1. Динамическая устойчивость системы в режиме переключения пита­ния асинхронной нагрузки не обеспечивается, если:

  • напряжение генератора после провала не восстанавливается до номиналь­ного (1 о.е.) в течение 5 с;

  • частота вращения генераторного агрегата уменьшилась на 0,3 о.е.;

  • ток генератора на уменьшается до номинального в течение 5 с.

  1. Динамическая устойчивость асинхронной нагрузки в режиме пере­ключения ее питания не обеспечивается, если:

  • скольжение асинхронных двигателей после переключения продолжает увеличиваться и не уменьшается до рабочего (0,01-0.1 о.е.);

  • ток асинхронных двигателей после переключения питания не уменьшает­ся до величины менее или равных номинальным, соответствующих их рабо­чим скольжениям.

  1. Динамическая устойчивость системы в режиме возникновения и от­ключения к.з. не обеспечивается, если:

  • напряжение генератора после отключения к.з. не восстанавливается да номинального значения (1 о.е.);

  • частота вращения генераторного агрегата во время к.з. или после его от­ключения уменьшилась на 0,3 о.е.;

  • ток генератора после отключения к.з. не уменьшается до номинального.

  1. Динамическая устойчивость асинхронной нагрузки (асинхронных электроприводов) в режиме возникновения и отключения к.з. не обеспечивает­ся, если:

  • скольжение асинхронных двигателей во время к.з. увеличилось до 1 о.е., либо уменьшается да рабочего (0,01 - 0,1 о.е.) после отключения к.з.;

  • ток асинхронных двигателей после отключения к.з. не уменьшается до ве­личин (менее или равной номинальной), соответствующей их рабочему скольжению.

  1. ДИНАМИЧЕСКАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ СИСТЕМ
    С ДВУМЯ ГЕНЕРАТОРНЫМИ АГРЕГАТАМИ

    1. Правила определения динамической устойчивости

      1. СЭЭС с параллельно работающими генераторными агрегатами, обла­дающая динамической устойчивостью, способна оставаться в синхронизме или восстанавливать синхронную работу с восстановлением до заданных соот­ветствующими нормами величин напряжения я частоты и поддержанием их неизменными после:

  • синхронизации генераторов любым способом;

  • возникновения и отключения к.з. с любым сопротивлением цепи и любой длительности;

  • отключения одного из генераторов;

  • включения асинхронного двигателя любой мощности.

  1. Асинхронный электропривод (асинхронная нагрузка) СЭЭС с парал­лельно работающими генераторными агрегатами, обладающий динамической устойчивостью, способен уменьшить скольжение до рабочего, соответствую­щего рабочим характеристикам механизма, с потреблением рабочего (номи­нального либо менее) тока после:

  • синхронизации генераторов любым способом;

  • возникновения и отключения к.з. с любым сопротивлением цепи и любой длительности;

  • отключения одного из генераторов;

  • включения питания от генераторного агрегата любой мощности.

    1. Динамическая устойчивость СЭЭС и асинхронной нагрузки опреде­ляется на основании анализа результатов расчета переходных процессов на компьютере.

  2. Общие вопросы подготовки исходных данных дли расчета

    1. Расчет переходных процессов в СЭЭС с параллельно работающими генераторными агрегатами производится на компьютерах

    2. Расчет переходных процессов в режимах синхронизации генератор­ных агрегатов, возникновения и отключения к.з., отключения одного из гене­раторов в прямого запуска асинхронного двигателя производится по одной программе.

    3. Перечень исходных данных, необходимых для расчета и расположен­ных в порядке ввода их компьютер, приведен в табл.2.

Таблица 2

Исходные даяние

Наименование

Обозначение

Источник информации

I. Полная мощность предварительной статической нагрузки генератора 1, кВА

Sho

Определяется проектантом СЭЭС для каждого режима по п.3.2.4

2. Коэффициент мощности предвари­тельной статической нагрузки генера­тора 1, о.е.

COS(po

То же

3. Полная мощность включаемой ста­тической нагрузки генератора 1, кВА

Shh

То же

4. Коэффициент мощности заключае­мой статической нагрузки, генератора

1, о.е.

COS(pH

То же

5. Полная модность отключаемой ста­тической нагрузки генератора 1. кВА

Sh21

То же

Наименование

Обозначение

Источник информации

6. Коэффициент мощности отключае­мой статической нагрузки генератора

1, о.е.

COS(p2l

To же

7. Активное сопротивление фидера АД генератора 1, Ом

Rli

To же

8. Индуктивное сопротивление фидера АД генератора 1, Ом

Xli

To же

9. Активное сопротивление линии между генератором 1 и секцией глав­ного распределительного щита (ГРЩ), Ом

R/ii

Определяется проектантом

СЭЭС по п.3.2.4

10. Активное сопротивление линии между генератором 1 и секцией глав­ного распределительного щита (ГРЩ), Ом

Хлі

То же

11. Активное сопротивление цепи к.з. генератора 1, Ом

Rk31

Для режима возникновения и отключении к.з. определяется по п.3.5.1. В остальных режи­мах равно 0

12. Индуктивное сопротивление цепи к.з. генератора 1, Ом

Хкзі

То же

13. Полная мощность предварительной нагрузки генератора 2, кВА

ShO2

Определяется проектантом СЭЭС для каждого режима по п.3.2.4

14. Коэффициент мощности предвари­тельной нагрузки генератора 2, о.е.

COS(p02

То же

15. Полная мощность набрасываемой нагрузки генератора 2, кВА

Sh12

То же

16. Коэффициент мощности набрасы­ваемой нагрузки генератора 2, о.е.

COS(P12

То же

17. Полная мощность сбрасываемой нагрузки генератора 2, кВА

Sh22

То же

18. Коэффициент мощности сбрасыва­емой нагрузки генератора 2, о.е.

COS(p22

То же

19. Активное сопротивление фидера АД генератора 2, Ом

Rl2

То же

20. Индуктивное сопротивление фиде­ра АД генератора 2, Ом

Xl2

То же

21. Активное сопротивление линии между генератором 2 и секцией ГРЩ, Ом

R.H2

Определяется проектантом

СЭЭС по п.3.2.4

22. Активное сопротивление линии между генератором 1 и секцией ГРЩ, Ом

Хл2

То же

Наименование

Обозначение

Источник информации

23. Активное сопротивление цепи к.з. генератора 2, Ом

RK32

Для режима возникновения и отключении к.з. определяется по п. 3.5.1. В остальных режи­мах равно 0

24. Индуктивное сопротивление цепи к.з. генератора 2, Ом

Хк32

То же

25. Активное сопротивление соедини­тельной линии между генераторами, Ом

Rp

Определяется проектантом СЭЭС для каждого режима по п.3.2.4

26. Индуктивное сопротивление со­единительной линии между генерато­рами, Ом

Хр

То же

27. Номинальная мощность асинхрон­ного двигателя генератора 1, кВА

Phi

То же

28. Формальный признак характера асинхронной нагрузи генератора 1

ПАДТ

Определяется проектантом СЭЭС для каждого режима по п.3.2.5

29. Скольжение асинхронного двига­теля генератора 1, о.е.

Sdl

То же

30. Уставка регулятора частоты вра­щения первого генератора, о.е.

Soi

Определяется проектантом СЭЭС для каждого режима

31. Номинальная мощность асинхрон­ного двигателя генератора 2, кВА

Рн2

Определяется проектантом СЭЭС для каждого режима по п.3.2.5

32. Формальный признак характера асинхронной нагрузи генератора 2

ПАДР

То же

33. Скольжение асинхронного двига­тели генератора 2, о.е.

Sd2

То же

34. Уставка регулятора частоты вра­щения второго агрегата, о.е.

802

Определяется проектантом СЭЭС для каждого режима

35. Начальное значение угла между роторами генераторов, эл. град

&ВКЛ

Определяется проектантом СЭЭС кк каждого режима по п.3.2.5

36. Формальный признак тапа первич­ного двигателя с регулятором частоты вращения

AGR

То же

37. Формальный признак режима рас­чета

РЕЖ

То же

38. Время включения статической нагрузки генератора 1, с

ТТ1

Определяется проектантом СЭЭС

39. Время отключения статической нагрузки генератора 1, с

ТТ2

То же

40. Длительность к.з. генератора 1, с

ТКТ

То же

Побачили розбіжність з офіційним текстом?

Повідомити про неточність

Напишіть, що саме розходиться з офіційною публікацією. Код документа вкажіть у повідомленні — так ми швидше знайдемо потрібне місце.

Перейти до форми зворотного зв'язку

Дивіться також

Весь розділ →