Страница 2: ОСТ 1 00151-88. Машины электрические авиационные. Методы расчета количественных показателей безотказности (81886)

Q: Как скачать ОСТ 1 00151-88. Машины электрические авиационные. Методы расчета количественных показателей безотказности ?

Скачать ОСТ 1 00151-88. Машины электрические авиационные. Методы расчета количественных показателей безотказности можно нажав на кнопку Скачать бесплатно внизу страницы.

^SR

Анализ производится при условии, что нагрузки действуют сосредоточенно.

Указанная схема учитывает наиболее распространенный вариант конструкции

авиационных электрических машин с двумя шарикоподшипниковыми опорами, а для четырех шарикоподшипниковых опор необходимо изменить схему и произвести расчет соответственно для четырех реакций в опорах.

При определении нагрузок от элементов ротора (якоря, индуктора) необходимо учитывать силу одностороннего магнитного притяжения (ОМП).

В результате анализа определяются:

состав элементов ротора (якорь, индуктор);
нагрузки от элементов ротора ( масса элемента - ;

значение силы ОМП - F& , F& F& ; суммарная нагрузка - ^гf

¹		OCT 1 00151-88 c, 8
		3) координата точек приложения суммарных нагрузок от элементов ротора ,5,). . При расчете значений реакций и в опорах вала направление реакции передачи Р учитывается при условии наиболее неблагоприятного случая, а именно:

—		вертикально вверх - при расчете ; вертикально вниз - при расчете R% . Расчет значений R_n производится только в случае передачи вращения посредством зубчатых шестерен или упругой муфты. В случае шлицевого или шпоночного соединения между ведущим и ведомым валом значение R =0. Сила реакции передачи в Ньютонах определяется по формуле

		^ИН 3 ^Rn^=Kn~-10, (14) о
		где К_п- коэффициент, учитывающий способ передачи вращения (для упругой муфты = 0,30, а для зубчатых шестерен = 1,05);
		ЛЛ - номинальный вращающий момент, Н*мм; н - радиус делительной окружности шестерен или окружности кулачков
		муфты, мм. Номинальный вращающий моментопределяется по формулам: пля элрктпоптчиратоля л
		М_н= 95500 для генератора р М_и- 95500 где Р - номинальная мощность, кВт; н Р? - активная мощность на выходе, кВт;
Ns изм.	flt) <0 X Ol ЭЕ
		7} - КПД генератора; И - средняя частота вращения, об/мин;
	CO CO to	Z я / > (15) 50 Е t. N /г/ ¹ где f • - суммарное время работы электрической машины во всех режимах, ч. Расчет значения силы ОМП (F& ) в Ньютонах производится при условии жесткого вала и оппеделяется по rhonMvne
І Инв. Ns дубликата	І Инв Nt подлинника	^F6_l^=Ko_l^(^so'>' ⁽¹⁶⁾ где t - количество элементов ротора ( /'я /77^), Для бесконтактных синхронных генераторов /77^ = 3; Кд - коэффициент, определяемый как значение силы ОМП, возникающей при эксцентриситете воздушного зазора в 1 мм, Н/мм;

		OCT 1 00151-88 С. 9
		т (e_Q} - математическое ожидание эксцентриситета воздушного зазора электрической машины, мм. Расчет значения К_п. производится для каждого элемента ротора по формуле W/ ' ’J р 39240 CKgJtLDBg ₍₁₇₎ где расчетный коэффициент полюсной дуги; Z - активная длина ротора, мм; 27 - диаметр ротора, мм;



		— магнитная индукция в воздушном зазоре в эксплуатационном режиме работы машины, Тл; Kq - коэффициент воздушного зазора (коэффициент Картера); б^ - номинальное значение воздушного зазора, мм. Математическое ожидание эксцентриситета воздушного зазора элект- рической машины в миллиметрах определяется по формуле 2 (<,}= ТГ Яd⁸> 7-/ где / - количество шарикоподшипников;



		" математическое ожидание эксцентриситета воздушного зазора электрической машины, обусловленного / —Й опорой в миллиметрах, определяемое по формуле % //З, ₂ ) W № ^л/ ^+г_Оі)⁺⁰’^г1(^Б<М ⁺№^В‘(‘) ’* ⁽¹⁹⁾

і co _аж £	Ns изв.І	'/-/ // 1 Г/-/ г /«7 / где /я# - число зазоров, определяющих эксцентриситет;
		A_f- - максимально возможный посадочный зазор между сопрягаемыми поверхностями деталей» мм; Л . яг Л* A^,J1 9 ГО
	5813 I	где Д - верхнее предельное отклонение на сопрягаемый размер охватывающей детали, мм; .// Л - нижнее предельное отклонение на сопрягаемый размер охватываемой детали, мм. Значения д' и Д" подставляются в формулу с сохранением своего знака. При отрицательном результате принимается Д;= 0,
1 Инв. N* дубликата	І Инв № подлинника ]	Гщ - внутренний радиальный зазор шарикоподшипника, мм; ^т_Б - число рассматриваемых биений () • относящихся к статору; ~ ^имально возможное биение цилиндрических поверхностей любой детали, относящейся к статору, мм;

ци линдрич еских

мм.

где - статическая радиальная грузоподъемная сила подшипника, Н.

В случае, когда а .

^со

путем сравнения соотношения

ГЯ - число рассматриваемых вращающихся биений в

сяшихся к ротору;

Б'цд) - максимально возможное вращающееся биение поверхностей детали, относящейся к ротору,

Значения реакций в опорах ( R и ) в Ньютонах определяются по формулам:

(21)

Д ^Si ^+Rn(S₀S }

R, - F , (22)

где /77 - число элементов ротора;

G- - суммарная нагрузка І -го элемента ротора, Н;

Sq - расстояние между опорами вала ротора, мм;

$• - координата точки приложения нагрузки Z -го элемента ротора, мм;

&_п - сила реакции передачи, Н;

S - координата точки приложения сипы реакции передачи, мм.

Осевая нагрузка шарикоподшипника (Rq) рассчитывается по формулам:

для радиального плавающего подшипника р f

где - коэффициент трения "сталь по стали" ( ~ 0,15);

для фиксированного подшипника (24)

где Aq - сила поджатия пружины (при наличии в конструкции осевого поджима), ¹ Н;

- масса вала и деталей, находящихся на валу, кг.

Коэффициенты X и Y для однорядных радиальных и радиально-упор- Rn

ных шарикоподшипников при условии выполнения соотношения —— £ 0,014 ^со

применять

X-/; Y ~ 0,

0,014, выбор коэффициентов X и Y производится

—— с параметром осевого нагружения е , выбирае-

на подшипники качения.

ого по справочнику-каталогу

З начение коэффициента Kg берется из расчетного формуляра ца данную электрическую машину.

Значения коэффициента К? , учитывающего влияние температурного режима, выбираются в соответствии с табл. 3.

Таблица 3

П

^Кт

^кт

До 100

1,00

200

1,25

125

1,05

225

1,33

150

1,10

250

1,40

175

1,17

-

ри использовании электрической машины в переменных режимах работы, характеризуемых Ng различными значениями эквивалентной нагрузки и длительности режима следует определить эквивалентную приведенную нагрузку (Q_np ) в Ньютонах по формуле

( 25)

где z - номер режима нагрузки.

В случае, если на предприятии действуют руководящие технические материалы (программы, методики, СТП) по расчетам значений технических параметров электрических машин, используемых при оценке надежности подшипниковых опор (сила одностороннего магнитного притяжения, реакция в опорах) при схемах нагружения, отличных от приведенных в стандарте и др., рекомендуется при работе с настоящим стандартом использовать результаты расчетов по этим руководящим материалам.

3.1.2. Вероятность невозникновения усталостного разрушения шарикоподшипников по причине потери смазкой смазочных свойств А определяется по формуле

__д_ ^см

р. = е ^Т'^ер, (26)

где t - расчетное время работы, ч;

- средняя наработка до отказа шарикоподшипника по причине потери кон

систентной смазкой смазочных свойств, ч, определяемая по формуле
Г ‘ср бОП ’ где L - среднее число циклов вращен ‘ср к&за. по причине потери коне свойств; /7 - средняя частота вращения, о ¹9%-^{К +}27 где К - коэффициент, зависящий от т t ” ^темпеР^атУР^а нагрева шарикої В случае, когда температура нагрева шарикоподі Р = Р ‘см ²см Значения коэффициента К выбираются в соответ	OCT 1 00151-88 с, 12 (27) :ия шарикоподшипников до от- истентной смазкой смазочных б/мин, ипа консистентной смазки; о юдшипников, С. дипников одинаковая, ствии с табл. 4. Таблица 4
Тип смазки	Значение коэффициента К
ОКБ-122-7 ГОСТ 18179	3,60
ЦИАТИМ-221 ГОСТ 9433
ВНИИ НП-2О7 ГОСТ 19774 > 3.1.2.1. При жидкой смазке значение А в ф 'см ным 1. 3.1.2.2. При смазке и охлаждении шарикоподшипн в формулу (11) номинальной 90 %-ной расчетной дог вводится сомножителем поправочный коэффициент режі параметра Д , характеризующего режим трения. Параметр Л определяется по формуле л hffin Л ~ , L2 /А- * V ^аг где Р& , P_Q - средние квадратические отклонения і контактирующих тел, мм; h_m(n~ ^{минимальная} толщина смазочного слс определяемая по формуле . . Wf^O’”(0uf” "min" _tiO,o?4 (W /	2,95 ормуле (7) принимается рав- :ика посредством жидкого масла іговечности шарикоподшипника яма трения Н • , зависящий от (29) нероховатостей поверхностей эя в зоне контакта, мм, (30)