Окончание таблицы 6.3
Ази- Вероятность попадания направления тангенциальной составля- мут, тощей скорости в интервал ±Г для широты, градусы
градусы |
5 |
15 |
25 |
35 |
45 |
55 |
65 |
75 |
85 |
175 |
0.0134 |
0.0144 |
0.0072 |
0.0033 |
0.0029 |
0.0023 |
0.0014 |
0.0015 |
0,0056 |
177 |
0.0036 |
0.0043 |
0.0032 |
0.0034 |
0.0031 |
0.0022 |
0,0015 |
0.0016 |
0,0057 |
179 |
0.0053 |
0.0033 |
0.0034 |
0.0038 |
0.0030 |
0.0023 |
0.0015 |
0.0015 |
0.0056 |
181 |
0.0037 |
0.0039 |
0.0032 |
0.0034 |
0.0029 |
0.0022 |
0.0014 |
0.0015 |
0.0054 |
183 |
0.0042 |
0.0035 |
0.0029 |
0.0032 |
0.0027 |
0.0022 |
0.0014 |
0.00.14 |
0.0054 |
185 |
0.0179 |
0.0105 |
0.0085 |
0.0035 |
0.0029 |
0.0022 |
0.0014 |
0.0015 |
0.0053 |
187 |
0.0221 |
0.0302 |
0.0235 |
0,0262 |
0.0107 |
0.0023 |
0.0015 |
0.0015 |
0,0054 |
189 |
0.0236 |
0.0213 |
0.0280 |
0.0289 |
0.0252 |
0.0116 |
0.0015 |
0.0014 |
0.0054 |
191 |
0.0136 |
0.0224 |
0.0207 |
0.0257 |
0.0215 |
0.0179 |
0.0020 |
0,0014 |
0.0054 |
193 |
0.0177 |
0.0193 |
0.0160 |
0.0181 |
0.0252 |
0.0190. |
6.0114 |
0.0015 |
0.0053 |
195 |
0.0064 |
0.0157 |
0.0151 |
0.0181 |
0.0152 |
0.0172 |
0.0 І25 |
0,0014 |
0.0054 |
197 |
0,0002 |
0.0002 |
0.0036 |
0,0150 |
0.0134 |
0.0178 |
0.0112 |
0.0015 |
0.0054 |
199 |
0.0003 |
0.0002 |
0.0002 |
0.0033 |
0.0142 |
0.0113 |
0.0129 |
0.0034 |
0.0054 |
201 |
0.0001 |
0.0001 |
0.0002 |
0.0002 |
0.0096 |
0.0110 |
0.0119 |
0.0121 |
0.0053 |
203 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0002 |
0.0002 |
0.0105 |
0.0120 |
0.0124 |
0.0053 |
205 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0002 |
0.0 И 1 |
0.0076 |
0,0120 |
0.0055 |
207 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0002 |
0.0046 |
0.0070 |
0,0129 |
0,0053 |
209 |
0,0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0001 |
0.0073 |
0,0111 |
0.0053 |
211 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0,0001 |
0.0074 |
0.0127 |
0.0053 |
213 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0067 |
0.0132 |
0.0055 |
215 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0075 |
0.0112 |
0.0053 |
217 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0063 |
0.0131 |
0,0054 |
219 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0118 |
0.0054 |
221 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0126 |
0,0053 |
223 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
о:оооо |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0079 |
0.0054 |
225 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0068 |
0.0053 |
227 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0071 |
0.0054 |
229 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0074 |
0.0052 |
231 |
0.0004 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0077 |
0.0056 |
233 |
0.0005 |
'0.0004 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0072 |
0.0052 |
235 |
0.0004 |
0.0005 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0073 |
0.0054 |
237 |
0.0000 |
0.0006 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0071 |
0.0055 |
239 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0004 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0076 |
0.0052 |
241 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0005 |
0.0000 |
0.0000' |
0.0000 |
0.0000 |
0.0073 |
0,0054 |
243 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0005 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0073 |
0.0053 |
245 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0076 |
0.0054 |
247 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0071 |
0.0053 |
249 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0001 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0072 |
0.0054 |
251 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0005 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0076 |
0.0055 |
>253 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0005 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0074 |
0,0054 |
255 |
0.0000 |
'0.0000 |
0.0000 |
0.0005 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0077 |
0.0053 |
257 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0005 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0073 |
0.0054 |
259 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0005 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0073 |
0,0053 |
261 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0005 |
0.0000 |
.0.0000 |
0.0000 |
0.0073 |
0.0055 |
263 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0005 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0075 |
0.0054 |
265 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0005 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0075 |
0.0053 |
267 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0005 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0073 |
0.0054 |
269 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0005 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0000 |
0.0075 |
0.0054 |
L60
Й70
SO Наклонение 55 градусов
270
Наклонение 05 гряд у сиз
no
У 70
Наклоне пае 75 градусоа
до Накисненне 105 градусов
270
ICQ
Рисунок 6.1 - Распределения направления относительной скорости
для орбит с наклонениями 55, 65 и 75 градусов
2Xj
до І Іаклздіекя в В5 г роду CUD
Р
90 Нэклойсхнс 95 градусов
исунок 6.2 - Распределения направления относительной скорости для орбит с наклонениями 85, 95 и 105 градусовОпределение осредненных значений текущего потока техногенного вещества относительно типовых орбит КА
Поток НКО относительно типовых орбит КА
При определении средних значений плотности потока Qj, м^ і'од"1, НКО относительно КА на типовых круговых орбитах используют допущение, что размеры КА существенно больше размеров НКО. Значения плотности текущего потока НКО различных размеров через поверхность КА, движущихся по круговым орбитам с различными высотами и наклонениями, определяют в соответствии с данными табл. 7.1. В каждой из клеток последовательно записаны значения плотности, потока для 1-го, 2-го, ... , 7-го диапазонов размеров НКО (j==l,2,...,7).
Поток Pj, год-1, для НКО j-ro диапазона размеров относительно типовых .КА сферической формы определяют по формуле:
Pj^S-Qp (5)
Здесь S—-л?О2/4 - характерная площадь КА, м2; D - диаметр КА, м; Qj - среднее значение плотности потока НКО относительно КА.
Поток ККО относительно типовых орбит КА
Среднее- значение потока Р ККО определяют для различных типов круговых орбит, отличающихся высотой h и для различных размеров D космических аппаратов, которые принимают соизмеримыми с размерами d ККО. Для определения потока используют функцию P(h,D).
Для определения исходного (на 1996 г.) потока ККО через поверхность различных КА сферической формы и размером D используют данные рисунка 8.1, где представлена функция P(h.D). Орбиту КА принимают круговой.
Прогнозирование потока техногенного вещества
Среднее число столкновений КА с техногенным веществом (НКО и ККО) разного размера на интервале времени (ti,t2) вычисляют по формуле:
N(ti,t2) = Pj - [F(t2) ~ F(t])], (6)
где Pj - поток техногенного вещества для j-ro диапазона размеров; F(t) - функция, учитывающая влияние изменения потоков техногенного вещества на интервале прогноза от начального момента времени t0 до задаваемого момента времени t.
Значения функции F(t) выбирают в соответствии с 8.3 в зависимости от высоты орбиты и размеров КО. Для КА с разными наклонениями и одинаковой высотой орбиты применяют одно и то же значениеНаклонение, градусы |
№диа- пазона разме- ров |
Значения плотности потока НКО, м~”^ -год1, для диапазонов размеров } на высотах, км |
|||||
400 |
600 |
800 |
1000 |
1'200 |
1400 |
||
55 |
1 |
0.28Е-2 |
0.75Е-2 |
0.13Е-1 |
0.17Е-1 |
0.11Е-2 |
0.11ЕЛ |
|
2 |
0.29Е-3 |
0.80Е-3 |
0.І4Е-2 |
0.18Б-2 |
О.12Е-2 |
0Л1Е-2 |
|
3 |
0.81Е-4 |
О.22Е-3 |
0.39Е-3 |
0.48Е-3 |
0.29Е-3 |
0.28Е-3 |
|
4 |
0.12Е-4 |
О.ЗЗЕ-4 |
0.54Е-4 |
0.65Е-4 |
0.38Е-4 |
0.36Е-4 |
|
5 |
0.57Е-5 |
0.15Е-4 |
0.24Е-4 |
0.-27Е-4 |
0.15Е-4 |
0.14Е-4 |
|
6 |
0.26Е-5 |
0.69Е-5 |
0.10Е-4 |
0.11 Е-4 |
0.60Е-5 |
0.57Е-4 |
|
7 |
0.16Е-6 |
0.40Е-5 |
0.56Е-4 |
0.58 Е-5 |
0.28Е-5 |
0.29Е-5 |
65 |
1 |
0.ЗОЕ-2 |
0.81 Е-2 |
0.14Е-1 |
0.18Е-1 |
0.1JE-1 |
0.11Е-.1 |
|
2 |
0.32Е-3 |
0.87Е-3 |
0.15Е-2 |
0.19Е-2 |
0.12Е-2 |
0.12Е-2 |
|
3 |
О.88Е-4 |
0.24Е-3 |
0.42Е-3 |
О.5ОЕ-3 |
0.31Е-3 |
0.2ЭЕ-3 |
|
4 |
0.13Е-4 |
0.36Е-4 |
0.59Е-4 |
0.G8E-4 |
0.40Е-4 |
0.38Е-4 |
|
5 |
0.63Е-5 |
0.17Е-4 |
0.26Е-4 |
0.29 Е-4 |
0.16Е-4 |
0.15Е-4 |
|
6 |
0.29Е-5 |
0.75Е-5 |
0.11Е-4 |
0.12Е-4 |
0.62 Е-5 |
0.59Е-5 |
|
7 |
0.17Е-5 |
0.44Е-5 |
0.62 Е-5 |
0.61 Е-5 |
0. ЗОЕ-5 |
0.30Е-5 |
75 |
I |
0.37Е-2 |
0.10Е-1 |
0.18Е-1 |
0.23Е-1 |
0.14 ЕЛ |
0.15Е-1 |
|
2 |
0.40Е-3 |
0.11Е-2 |
0.19Е-2 |
0.24 Е-2 |
0.15 Е-2 |
0.16Е-2 |
|
3 |
0.I1E-3 |
0. ЗОЕ-З |
0.54Е-3 |
0.64Е-3 |
0.39Е-3 |
0.40Е-3 |
|
■ 4 |
0.16Е-4 |
0.44Е-4 |
0.75Е-4 |
0.87Е-4 |
0.51 Е-4 |
0.53Е-4 |
|
5 |
0.78Е-5 |
0.21Е-4 |
О.ЗЗЕ-4 |
0.37Е-4 |
0.21 Е-4 |
0.21 Е-4 |
|
6 |
О.36Е-5 |
0.93Е-5 |
0.14Е-4 |
0.15Е-4 |
0.80Е-5 |
0.85Е-5 |
|
7 |
'0.21 Е-5 |
0.55Е-5 |
0.79Е-5 |
0.79Е--5 |
0.39Е-5 |
0.44Е-5 |
85 |
1 |
0.41 Е-2 |
0.11Е-1 |
0.20Е-1 |
0.27Е-1 |
0.17Е-1 |
0.16Е-1 |
|
2 |
0.43Е-3 |
0.12Е-2 |
0.22Е-2 |
0.29Е-2 |
О.18Е-2 |
0.17Е-2 |
|
3 |
0.12EL3 |
О.ЗЗЕ-З |
0.60Е-3 |
0.77Е-3 |
0.47Е-3 |
0.43Е-3 |
|
4 |
0.18Е-4 |
0.49Е-4 |
0.85Е-4 |
0.10Е-3 |
0.60Е-4 |
0.56Е-4 |
|
5 |
О.85Е-5 |
0.23Е-4 |
0.37Е-4 |
0.44Е-4 |
0.25Е-4 |
0.22Е-4 |
|
6 |
0.39Е-5 |
ОЛОЕ-4 |
0.16Е-4 |
0.18Е-4 |
ОЛОЕ-4 |
0.87Е-7 |
|
7 |
0.23Е-5 |
0.60Е-5 |
0.85Е-5 |
0.95Е-5 |
0.46Е-5 |
0.44Е-5 |
95 |
1 |
0.46Е-2 |
0.12Е-1 |
0.23Е-1 |
0.28Е-1 |
0.17Е-1 |
0.16Е-1 |
|
2 |
0.49Е-3 |
0.1 ЗЕ-2 |
0.24Е-2 |
0.29Е-2 |
0.18Е-2 |
О.17Е-2 |
|
3 |
О.13Е-3 |
0.37Е-3 |
0.68Е-3 |
0.75Е-3 |
0.46Е-3 |
0.43Е-3 |
|
4 |
0.20Е-4 |
0.54Е-4 |
0.95Е-4 |
0.10Е-3 |
0.59Е-4 |
0.55Е-4 |
|
5 |
0.95Е-5 |
0.26Е-4 |
0.42Е-4 |
0.43Е-4 |
0.24 Е-4 |
0.22Е-4 |
|
6 |
0.44Е-5 |
0.11Е-4 |
0.18Е-4 |
0.18Е-4 |
О.94Е-5 |
0.86Е-5 |
|
7 |
0.-26Е-6 |
0.67Е-5 |
0.99Е-5 |
О.93Е-5 |
0.45Е-5 |
0.43Е-5 |
105 |
1 |
0.44Е-2 |
0.12Е-1 |
0.21 ЕЛ |
0.24Е-1 |
0.15Е-1 |
0.16Е-1 |
|
2 |
0.46Е-3 |
0.1 ЗЕ-2 |
0.23Е-2 |
0.26Е-2 |
0.I6E-2 |
0.17Е-2 |
|
3 |
0.13Е-3 |
0.36Е-3 |
0.63Е-3 |
0.69Е-3 |
0.42Е-3 |
0.42Е-3 |
|
4 |
0.19Е-4 |
0.52Е-4 |
0.88Е-4 |
0.93Е-4 |
0.54Е-4 |
0.55Е-4 |
|
5 |
0.91 Е-5 |
0.24Е-4 |
0.39Е-4 |
0.39Е-4 |
0.22Е-4 |
0.22Е-4 |
|
6 |
0.42Е-5 |
0.11 Е-4 |
0.17Е-4 |
0.16Е-4 |
0.85Е-5 |
0.88Е-5 |
|
7 |
0.25Е-5 |
0.64Е-5 |
0.92Е-5 |
0.84Е-5 |
0.41 Е-5 |
О.45Е-5 |