3.4. Требования к рел
£
формовке
в ф н о 2
|
Поди, и дата |
|
|
1 Ипв.Мдубл. |
|
|
1 Взамен mhb.jN| |
|
|
Подп. и дата |
|
|
І Инн. X- падл. I |
|
|
Температурный режим отбортовки |
Утонение кромки, % от S |
||||
|
Коэффициент отбортовки KomS |
|||||
|
1,2 |
1,4 |
1.6 |
1,8 |
2,0 |
|
|
В холодном состоянии |
5—6 |
7-8 |
10-15 |
15-20 |
|
|
В нагретом состоянии |
— |
8-12 |
15-18 |
20-23 |
25-28 |
увеличения жест-
Критерием спо-
Таблица 8
ГОСТ 2.105-79 Форма I •
С. 18 ОСТ 924675-87
Кромки отверстия под отбортовку должны быть тщательно зачищены и закруглены.
Примечания:
Указанные коэффициенты применяются при отбортовке цилиндрическим пуансоном отверстий, полученных механическим путем.
При отбортовке отверстий, полученных пробивкой, коэффициент отбортовки принимается 0,80-0,85 значений, приведенных в табл.8.
В. случае необходимости получения малых закруглений между фланцем и бортом детали (менее 4 толщин) операция должна выполняться в холодном состоянии за два перехода с промежуточной термической обработкой* Для первого перехода - > 6 S, для второго - Л 45.
При штамповке с нагревом отбортовку следует выполнять за один переход, при этом необходимо предусматривать обогрев матрицы, прижимного кольца и пуансона. Допускается отбортовка холодным штампом.
При отбортовке необходимо учитывать утонение материала в процессе деформирования. Величины утонения на кромке отбортованного отверстия в зависимости от коэффициента отбортовки приведены в табл.9.
Рельефную формовку следует применять для кости деталей и получения конструктивных углублений.
с обнос ти материала к формовке служит коэффициент формовки, определя-ОСТ 92-1675-87 С.19
3.5. Требования к гибке
емый по
формуле:
(5)
где Н
. d
Ин в, jV подл. I Подп. и дата | Взамен инв.ЭД Инв.^дубл. | Под п. и дата
|
Марка сплава |
Состояние материала |
Значения рабочего коэффициента формовки |
|||
|
Фошовка плоских углублений |
Формовка сферических углублений |
||||
|
В холодном состоянии |
В нагретом состоянии |
В холодном состоянии |
В нагретом состоянии |
||
|
ВТІ-0 ВТІ-00 |
Отожженное |
0,19-0,22 |
0,27 |
0,38-0,43 |
0,45 |
|
0Т4, 0Т4-І 0Т4-0, 40 |
0,18-0,20 |
0,33-0,38 |
|||
|
ВТ5-І . ВТ6С, ВТ6 |
— |
0,18-0,22 |
— |
0,25-0,29 |
|
|
0,16-0,20 |
0,36-0,38 |
||||
|
ВТ6С, ВТ6 |
Закаленное |
0,09-0,14 |
— |
0,18-0,27 |
— |
|
ВТІ4, ВТ23, ПГ-ЗВ, ПТ-ЗВкт |
Отожженное |
0,11-0,14 |
— |
0,22-0,27 |
— |
|
ВТІ4 |
Закаленное |
0,14-0,18 |
|
0,27-0,36 |
— |
- глубина рельефа, - диаметр рельефа.
Значения рабочего коэффициента формовку, приведены в табл.10.
Таблица 10
Гибку листовых заготовок следует выполнять на универсальных прессах, специальных кромкогибочных прессах и листогибочных машинах .
Основным показателем,определяющим технологические возможности процесса гибки, следует считать минимальный радиус гибки Гтт > приведенный в табл.II.
Приведенные в табл.II данные относятся к гибке поперек направления волокна, при гибке вдоль направления волокна величины Ґтіп следует увеличить в 2 раза.
При гибке на угол, отличный от 90°, следует пользоваться поправочным коэффициентом С, приведенным в табл.12, на который следует умножить значения Гтш
|
.і |
llufi. x подл. I и Лата |
Взамен иниЛ |
П:.З..УДубЛ. |
Події, и дитя |
|
|
- г/ /6? sr |
|
|
|
|
мм Марка сплава |
Состояние материала |
Минимальный радиус гибки Ґть на У™ У*- 90° |
||||||
|
Толщина материала |
||||||||
|
До I |
Св.І до 3 |
Св.З • |
До I |
(!в.І до 3 |
Св.З |
|||
|
В холодном состоянии |
В нагретом состоянии |
|||||||
|
ВТІ-00 ВТІ-0 |
Отожженное |
1,55 |
2,0$ |
3,0$ |
1,0 $ |
1,5 $ |
1,5$ |
|
|
0Т<*-0 |
2,0$ |
2,5$ |
4,0 $ |
1,5 $ |
||||
|
0Т4-І |
2,55 |
3,0 S |
4,5$ |
1,5$ |
1.5$ |
1,5 S |
||
|
GT4 |
3,05 |
3,5$ |
2,0$ |
2,5$ |
||||
|
ВТ5-І, ВТ6С.ВТ6 |
5,0$ |
5,0 S |
6,0$ |
3,0$ |
3,0$ |
4,0$ |
||
|
ВТ5-І, ВТ6С.ВТ6 |
Закаленное |
4,0$ |
4,0$ |
5,0$ |
— |
— |
— |
|
|
ВТІ4 |
Отожженное |
4,0$ |
4,5$ |
5,0$ |
3,0$ |
3,9 $ |
4,0$ |
|
|
ЗТІ4 |
Закаленное |
3,0$ |
3,5$ |
4,0$ |
•— |
— |
— |
|
|
ВТ2О |
Отожженное 92? 1480.2-88 |
5,0$ |
7,0$ |
9,0$ |
3.0S |
3,0$ |
3,5$ |
|
|
ВТ23 |
6,5 $ |
7,5$ |
||||||
|
пт-зв |
6,05 |
6,5$ |
— |
— |
— |
|||
|
40, ПТ-ЗВкт Ґ2) Зам. изв. |
5,0$ |
6,0$ |
— |
— |
— |
|||
Таблица II
I С.20 OCT 92-1675-87
Ин в. № подл. Подп. и дата Взамен инв.Л Инв.Хдубл. Подп.и дата
ОСТ 92-1675-87 C.2I
В случае необходимости применения радиусов гибки меньше, чем указано в табл. II, штамповку следует выполнять за 2-3 перехода с межоперационной термической обработкой.
Отрезку заготовок для изготовления деталей гибкой следует проводить таким образом, чтобы линия изгиба, по возможности, была направлена поперек направления прокатки.
Гибка листовых заготовок характеризуется значительной упругой отдачей.
Зависимость угла пружинения дУ от относительного радиуса Г/S при гибке различных титановых сплавов в холодном состоянии приведена на черт.З.
Черт. 3
- Величина пружинения при гибке с нагревом приведена в табл. 13.
|
0.22 ОСТ 92-1675-87 5 % «о Марка сплава |
Состояние материала |
Величина пружинения , град Относительный радиус гибки |
|||
|
2 |
4 |
6 |
8 |
||
|
ВТІ-00 ВТІ-0 |
•Отожженное |
-1,0 |
0 |
1,0 |
3,0 |
|
0Т4-0 |
|||||
|
ОТ 4-І |
0 |
||||
|
0Т4 |
|||||
|
ВТ6С, ВТ6 |
fW |
0,5 |
1,5 |
4,0 |
|
|
ВТ5-І |
|||||
|
ВТІ4 |
1,0 |
2,0 |
5,0 |
||
|
ВТ20 |
|||||
|
ВТ23 |
3,5 |
4,3 |
5,8 |
7,0 |
|
|
пт-зв, ПТ-ЗВкт , 40 |
3,8 |
8,4 |
12,4 |
17,0 |
|
Таблица 13
тщательно
3.5.9. Заготовки, подвергаемые гибке, должны иметь зачищенные кромки в зоне гибки.
3.5.ІО. При горячей гибке заготовок толщиной менее
1,5 мм в ин-
струментальных штампах на кривошипных прессах рабочие части штампа следует подогревать; при гибке в холодном штампе нагретую заготовку необходимо располагать на утопающих упорах.
3.6. Требования к
специальным видам
rn т а
3.6.1. Штамповка деталей на
листоштамповочных молотах
З.6.І.І. На листоштамповочных молотах допускается выполнять операции гибки, вытяжки, формовки и отбортовки в холодном или нагретом состоянии в зависимости от требуемой степени деформации. Заготовки перед нагревом необходимо обезжирить по ОСТ 92-1178-77.
ОСТ 92-1677-^989
Инв. № подл. Подо, и дата Взамен инв.И Инв,Мдубл. Подп, и дата
ОСТ 92-1675-87 С.23
При штамповке с нагревом следует подогревать штампа (матрицы): стальные и чугунные - до 300-350 °С, алюминиево-цинковые - ДО 250 °С.
После каждого перехода штамповки в цинковых штампах перед нагревом заготовок следует проводить химическую обработку для снятия цинка.
Температуру нагрева заготовки следует назначать с учетом теплопотерь при переносе нагретой заготовки из печи и установке ее в штамп.
Штамповка деталей резиной
Гибку, рельефную формовку, отбортовку деталей следует выполнять на гидравлических прессах, оборудованных контейнером для резиновой подушки.
Штамповку деталей следует выполнять как в холодаем состоянии, так и в нагретом. При штамповке деталей в нагретом состоянии необходимо пользоваться накладными пластинами из теплостойкой резины, которые укладываются на нагретые заготовки.
Во избежание повреждения поверхности подушки формоблоки и заготовки не должны иметь острых кромок, высота шпилек фиксации заготовок должна быть не больше удвоенной толщины металла, а торцы скруглены.
При штамповке полиуретаном следует руководствоваться
Требования к правке
Правку деталей следует выполнять следующими способами: калибровкой в штампах;
термофиксацией;
на пневматических выколоточных молотах;
на специальных посадочных станках.
В опытно-экспериментальном производстве допускается выполнять ручную правку.
Фермах.—
С.24 ОСТ 92-1675-87
Правка деталей выполняется как в холодном, так и в нагретом состоянии.
Перед правкой в холодном состоянии следует проводить отжиг.
Правку в нагретом состоянии допускается проводить без отжига.
После правки необходимо проводить отжиг в соответствии с
ОСТ 92-9465-81. идеые
При правке деталей простой формы (уголки, скобы и т.п.Р отжиг перед этими операциями и после них по согласованию с отделом главного металлурга допускается не проводить.
Поводки после отжига или гидропескоструйной очистки допускается устранять путем правки в холодном состоянии без последующего отжига.
Детали перед правкой в горячем состоянии должны быть обезжирены.
Калибровку в штампах необходимо выполнять следующим образом: деталь в горячем состоянии помещается в нагретый штамп окончательного перехода, подвергается сжатию между пуансоном и матрицей и выдерживается в заневоленном состоянии. Температура нагрева деталей перед калибровкой и время выдержки назначаются как для отжига.
Е сли при нагреве под калибровку в штампе невозможно обеспечить режим отжига, то отжиг необходимо проводить после выполнения операции калибровки.
Операцию термофиксации следует применять при изготовлении деталей повышенной точности в целях калибровки контура, а также для предупреждения короблений, возникающих при отжиге деталей после штамповки.
