Обработка полученных экспериментальных зависимостей разбаланса тензомостов ( ) в функции от нагрузки должна выпол"
няться одним из статистических методов (способ наименьших квадратов).
Вычисление величины модуля сдвига, на основании экспериментальных зависимостей разбаланса тангенциального тензомоста необходимо производить по следующей форту ле:
= SVlp-et, £[ПЫ' >~*Г] ’ • (13>
где Д' - среднее значение коэффициента тензочувствительности используемых тензорезисторов;
- экспериментальное значение величины разбаланса тангенциального тензомоста, обусловленное задаваемым на стенде крутящим моментом;
*/р . - полярный момент сопротивления сечения вала в месте
размещения тензорезисторов в м3;
М*Р - значение крутящего момента 'задаваемого на стенде, в Н„ (кгм).
Расчет разбаланса осевого тензомоста ( Вс ) для изме- (j рения упора при проведении ходовых испытаний судна необходимо производить по следующей формуле:
о _ Р
~ Р -S- С~ ’ ■ ■ ■ ■ (14) лСтр. 48' ост 5.0365-82 " І
где Р - расчетное, максимально ожидаемое значение сын упора гребного винта в Н (кгс);
< . среднее значение коэффициента тензоцувствительности»
осевых тензорезисторов; [
S - площадь сечения вала в месте размещения тензорезис^г торов в м2 ;
- значение модуля сдвига материала вала, полученное в пункте 3.3.
Определение величины тангенциальной чувствительности &Р„' должно быть выполнено для каждого из используемых (наклеенных) ' осевых тензомостов раздельно. При этом калибровка каждого из каналов упоромера (установка масштаба записи сил) должна производиться в соответствии с расчетным значением ВР (пункт 3.4). £
После получения графических (аналитических) зависимостей] разбаланса тензомостов в функции от нагрузки: I
* ' •
а также соотношений между -показателями регистраторе® _(оспиллограф,'| самописец, цифровой указатель и т.д.) и разбалансом тензомостов .1 (нагрузкой на валу) стендовая градуировка вала считается закон- | ченной. {ПРИЛОЖШЕ 6
Рекомендуемое
УЧЕТ ВИИННИЯ МЕЛКОВОДЬЯ НА СКОРОСТЬ ХОДА СУДНА Величина потерн скорости хода судном, обусловленная ограниченностью глубины вода на мерной линии определяется по формуле Скотта:
4 = 0,9 , .... (15)
іде A 'Its» - величина потери скорости хода судна на мелко
водье (узлы);
- измеренное на мерной линии значение скорости хода судна при глубине води (узлы);
Н - среднее значение глубины вода на мерном
участке мерной линии (м);
Ли - площадь поірухенной части мцдель-шпедгоута,
определяется по чертежам судна* (м2);
(ifaH) - дополнительная потеря скорости, обусловленная явлением "замедления волн", на мелководье, определяется:
у* при ——-—10 из еоотеомения:
' 1 V* Xе
^%j=0,000^3'irtt[—^- -8,69) ,
Щв —-rf— < 10 a 'It. = О.
п w
Примечание . Введение поправок, учитнващих влияние мелко-' водья на результата скоростных серийных судов, далино соответствовать случаям оіфаниченннх пределами 0,15 + 0,25.
гг
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
Рекомендуемое
на регистрационных лентах, с данными градуировок;
осреднение результатов испытаний, полученных на различных
■J J
1
:
J
і I
'І 'і
.'і
Численные значения коэффициентов принимаются: |
|||
при і - 3 |
|
*s‘-f |
|
І = 4 |
Л,.г |
•Ъ =s |
|
і =5 |
2г-4 |
|
Д+.-4 / |
С2)
пробегах применительно к каждому скоростному режиму движения судна должно производиться по формуле:
/77, * * т=
где т - осредненное значение замеренного параметра;
т,,г^г, ■ ■№„- значения параметров на соответствующих пробегах; - коэффициенты бинома Ньютона.
Пример: для 3-х пробегов на мерной линии (4=3)
$Г = (2.1)
•у
Для 5 пробегов на мерной линии (4=5)
v = ... (2.2) 7©
По осреденннм данным вычерчиваются графики:
зависимости скорости хода в узлах от частоты вращение гребного винта;
зависимости мощности от частоты вращения гребных винтов;
зависимости упора гребннт винтов от их частоты вращения;
зависимости крутящего момента на валу от квадрата частоты
вращения гребного винта Л7Ж/О = J(пг) .
Примечание. Зависимость ~ /О’**) в диапазоне относительной поступи гребного винта, определяемой
РАСЧЕТ ЗНАЧЕНИЙ СКОРОСТИ ХОДА СУДНА ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ОСАДКАХ (ВОДОИЗМЕЩЕНИИ)
Оценка гарантированных значений скорости хода судна дай случаев, когда осадка (водоизмещение) судна на испытаниях на соответствует спецификационной (сдаточной) осадке производится способом адмиралтейских коэффициентов по следующей формуле:
ДДв - скорость хода судна при полной и частичной
загрузке судна соответственно (узлы);
2)^ 2>j - весовое водоизмещение судна в полном грузу и
при частичной загрузке, соответственно (т);
- номинальное значение МОЩНОСТИ главного Двита- теля в кВт (л.с.);
Сц - корректировочный коэффициент определяемый из
соотношении:
Z-» 1? Cf
к& К ’ Cv ’ (17)
2 , J2 - пропульсивные коэффициенты, определяемые из рас-
* s чета ходкости;
f - коэффициенты полного сопротивления судна в полном грузу и частичной загрузке соответственно, опре- делаемые из расчета ходкости;
; Су= ~ Удельные смоченные поверхности корпу- 'v са судна в полном грузу и при частич
ной загрузке соответственно, определяемые расчетом ходкости;
Q. - смоченная поверхность корпуса судна (м2)-
- объемное водоизмещение (м3)
;п
53
ределами изменения мощности главного двигателя от 25 ко II 0% нагрузки при установке винта >с,.
;Tgp , 7j - средние значения осадок судна е полном грузу и при частичной загрузке (м). _
Примечание: I. Значение величины , J^eg, Tg
должны приниматься по данным натурных измерений, выполняемых в процессе приемо-сдаточных испытаний.
2. Значения величины , 2 ср > %g
йыаши приниматься при прогнозируемых скоростях соответствующих прогнозируемым значениям мощности.ПРИЛСЕЕНИЕ 8 Справочное
ПРИМЕР РАСЧЕТА. ПОПРАВОК НА ВЛИЯНИЕ ПОГОДНЫХ УСЛОВИЯ, ГЛУБИНЫ МОРЯ И ДЛИТЕЛЬНОСТИ ДОСТРОЙКИ СУДНА НА ПЛАВУ
Перечень данных подготавливаемых до выхода судна на прие- >-одаточные скоростные испытания.
Длина судна по. ватерлинии ( =201,6м)
Осадка носом (£ = 6м)
Осадка кормой (£ = 7м)
Коэффициент общей полноты ( =0,792)
Коэффициент, учитывающий изменение коэффициента общей полноты ( Кев =1,22)
Коэффициент корректировки измеряемой скорости ветра (■£- =0,95)
Площьдь проекции надводной части судна на плоскость мидель-пшангоута ( Лг =84 Зм^)
Площадь погруженной части мидель-пшангоута’ (Л, -204м2)
Корректировочный коэффициент .( Ск =1,313)
Соотношение водоизмещений в полном грузу и при частичной нагрузке
І.П. Зависимость коэффициента сопротивления £ и буксировочной мощности Ре от скорости хода (черт. 10)
Зависимость аэродинамического коэффициента ветрового сопротивления САц от направления относительного ветра (черт.И)
Зависимость величины потери скорости ( дТЛр ), обусловленная ограниченностью глубины воды на мерной линии (черт. 12)Of 'ШГ,3Ь
5Z
Ч«рт, Ц.'
Черт, 12
* а;
Зависимость величины потери скорости хода ( a Vs ), обусловленная длительностью достройки судна на плану (черт. 13)
Результаты и условия измерений на мерной линии
Таблица I
1 Режим 1 |
1 Пробег 1 |
О ё |
Скорость относительно земли |
Частота вращения гребного винта |
Мощность на гребном валу |
курсовой угол направления волны |
Высота волны 3% |
Относительный ветер |
1 О |
Общие замечания |
|
скорость |
курсовой угол |
||||||||||
|
|
град |
узлы |
об/мин |
квт(иа |
град |
м |
ц/с |
град. |
м |
|
I |
I |
316 |
14,7 |
119 |
8850 % (12000) |
15 |
1,5 |
15,0 |
-.,15 |
80 |
Длительность достройки |
I |
2 |
136 |
15,0 |
120 |
8850 „ (12000) |
78 |
1,5 |
4,1 |
78 |
80 |
на плаву = 8 месяцев |
I |
3 |
316 |
14,7 |
119 |
8850 (12000) |
15 |
1,5 |
15,0 |
15 |
•80 |
защитный слой кф-751 отсутствовал |
График векторов скоростей судна и ветра, строящийся по данным таблицы I для определения значений курсового угла f ) и величины постоянного ветра:
рис.14 при движении судна по I и И пробегам ( V„o =8м/о, =30°)
рис.15 при движении судна на П пробеге ( =8щ/с, =150°)
Расчет поправок на влияние погодных условий
Учет влияния волнения по формуле 6:
На I и Ш пробегах: а =0,15 узла (по графику черт.7);ост^ОЭбЕнВг
2£ISJQ36&=S2 ^Т₽’ЄІ
=1,22 и =1,02 (по графикам черт. 8); лС« Д # -К «0,15.1,22.1,00=0,19 узла;
на П пробеге:
46^ =0,15 узла - (по графину черт.7);
=1,22 и Кыв =0,65 (по графикам черт.8);
=0,15.1,22.0,65=0,12 узла;
Учет влияния вещра (цриловение 4):
на I и И пробегах: истинная скорость сукна (по формуле II):
«5 = • Ко = 0,95x8 = 7,6 м/с;
относительная скорость ветра:
Г '■ <»s& = h'57* &&*&*** • cw#’ =
- {^,65н/с ;
относительное направление ветра (по формуле 10):
ветровое сопротивление судна:
^ЛЛ~ ~9лй(^яа°У s
* 0,72,1^849 * SS6OO И
дополнительная буксировочная мощность, обусловленная действием ветра:
В
— Altk (бОЗ
п V O8SSO < ?.S?
']=.
=/ / = О,*< да* -
' I» *УЛР J
На П пробеге: » 0,95 - 8= 7,3 "/«
V*ж л?-?Я? = 3,97"/« ;
R = омі2&-3*9S/SR-0,73^~МЗ?,72*
= - 2ЫЯШ (-ЫбОм-*);
- -г,У* -- (r^.-)
^^^^-/]=-«^
Определение поправки де влияние ограниченной деубиш
(поі іфа&оог черт-12): А = 0Д4 узла
Совмвстаый учет 'влвяния погодннх условий и otpe&wsofi допаян:
на I я И пробегах:
гГ жІ4,7+0,13^0,41+0,14^15,44 узлов
на П пробеге:
=$5,0 + 0,12 + 0,15 + 0Д4 “ 15,11 узлов
Средняя скорость по з пробегам на мерной линии
(по формуле 2.1):
Определение поправки на влияние длительности достройки (по графику черт.13):
д 2^ =0,28 узлов
Скорость хода судна:
с учетом всех поправок - 15,55 узлов;
непосредственно измеренная на мерной линии - 14,85 узлов;
с учетом пересчета на полную загрузку (по формуле 7.1) - 15,34 узлов.СОДЕРЖАНИЕ
ОСТ 5.0365-82 Ходовые качества морских водоизмецаюіцих судов гражданского назначения. Методика проведения приемосдаточных скоростных испытаний. Основные требо вг-а- . ния........... . • з
1. Общие положения 4
м. Требования к подготовке судна и техническому обеспечению приемо-сдаточных скоростных испытаний 6
Условия проведения приемо-сдаточных скоростных испытаний ................ 8
Организация испытаний Ю
Методика проведения испытаний . .12
Результаты испытаний, их обработка и предварительный анализ . 2L