Страница 11: ОСТ 92-9316-80. Пресс-формы для изготовления деталей из пластмасс. Общие технические условия (79203)

Q: Как скачать ОСТ 92-9316-80. Пресс-формы для изготовления деталей из пластмасс. Общие технические условия ?

Скачать ОСТ 92-9316-80. Пресс-формы для изготовления деталей из пластмасс. Общие технические условия можно нажав на кнопку Скачать бесплатно внизу страницы.

Предварительное значение тока в индукторе согласно

формулы (17 )

2.2.5. Сечение провода катушки согласно формулы(18 ) принимаем равным 1(7 а/м^

⁵“ J ⁼ Я 35-М.*

2.2j6. Активное сопротивление первичной цепи согласно

формулы(19 )

R, --Л р -л а-да]=(?-й‘⁸-й®Г<’^5де-

□л

^L •"* q/>3*1u ’’L

*20) -Qfl82 Ом Ъ

Индуктивное сопротивление первичной цепи согласно

і ^lbllt- Подпись И датд | »ьам. ина. МІ Пя₉. № лубл.| Подпись н дата

форцулы(22 ).

V _ 3,925-Ю^п²-Сер (4- _

А$Г 6 —

3.92540'^5^-0,758 ( + 0,035 - 0ДІ5g д g_M

Активное сопротивление вторичной цепи в холодном- состоянии ' согласно формулы(23 )

2*2.9. Активное сопротивление вторичной цепи с учетом

температурного коэффициента сопротивления стали - согласно формулы

(24 )

-2oj]^ofi7 П ^омбо-ад]«в«

X) D

Ч й

,,- Стр. 24 OCT 92-9302-80 '

• » * » -^

Увеличение сопротивления вторичной цепи . согласно формулы(25 )

^'=o,w;=o,/w=qw40m

Приведенное активное сопротивление вторичной цепи

согласно формулы(26 )

к₂=/?/*/?; ■ о,гл ч, ал = w Ом

Индуктивное сопротивление вторичной цепи согласно

формулы(27 )

®- ‘ 07(0,Of^Ofi7l-a,i06Q_n

Общее кажущееся сопротивление системы, определяемое с первичной стороны согласно формулы (2В )

Xs/=

Коэффициент мощности индукцйонного нагревателя согласно формулы (29 )

гл С у - - &M2+0,2S£ _ ,

Z 0^2 ~ U>'v

Ток в обмотке индуктора согласно формулы(30 )

1= ^-=Й^г^А

Активная мощность нагревателя согласно форцулы(31 )

W= E/l’COSS? =35-S5,7‘aZ4^23Z?Z75/77

2.3. Конструктивный расчет

Сечение провода катушки согласно форцулы(32 )

5»= Ч— S,57-10-^s_n‘ ..

Диаметр провода ( сечение )

По ГОСТ 7019-71 выбираем провод марки ПЦДК-2,1x4,1

Размеры сечение провода с изоляцией

' Q^xb- 2№^х1ь,55 мм “мм

$_п--Н,55Ч0'⁶н*

' > ".. Г ’

: ... J 104 'ТРор/^схгп // -

105 ; срорлг&гл ff

г#с7 г.шэ-ьл

Д1ШІ .|-_Ц|£ Г_ —1-fT —'TJII^-—- - ■ I ~~^ТГ~ИІІ l.l

OCT 92-9302-80’ Стр. 25

Количество витков» помещающихся по высоте паза согласно формулы(33 )

Т * O^OQWS “ % ? бшнкаб

Количество витков, помещающихся по ширине паза t

согласно формулы(34 )

П ** — Ь Q-? - О р А

’и * ц ~ 0.002W ~ <> Ьиткао

Общее число витков, ройещавщихся:, в пазе согласно» формулы(35 )

П,=п'^п^= 7'8=56

т.е.

Л<>П

Длина провода, необходимая для изготовления катушки согласно формулы(36 )

L = 2 ■ 1_ср'П = <2 ’ 0, 738 '33 = 29,2 и

Площадь поперечного сечения паза -согласно формулы(37) S = h *6 = 0,Q35'0,02 = 7QQ-7O-⁶m^z
Сумиарное_поперечное сечение псовода в катушке согласно формулы(38 )

S< -S'-"’ ^■Ю-^е-'П-Ъ65,6Ч11-⁶^

Коэффициент заполнения паза согласно форцулы(39 )

Л_ . Si . 565,6 ЧО~^б_{n t}._n

S ' 7QO4O-'- ' ^⁵²-

Сто. 26 OCT 92-9302-80 ' L™ . ~

РАСЧЕТ ВТОРОГО ИНДУКТОРА ( ВЕРХНЯЯ. ПЛИТА ОБОГРЕВА )
1. Тепловой расчет пресс-формы
  1. Полезное тепло, идущее на нагрев массы детали со-

гласно формулы (3 )^_у„ _р

Q(,_0A«C-6 'Д 85*f0*' 0,13 - Вт

Потери тепла в окружающую среду боковой поверхностью пресс-формы ■ согласно формулы (4 )

QjfoK *А^

Площадь боковой поверхности

Площадь боковой поверхности блока

‘ Fm>= 0,2’0,56-2+0,2'0,52'2=0,2/2м*

Площадь боковой поверхности пресс-формы

Fi.tr ~0,05-0,22*0,05-0,22-2 'ММ."¹

Qto*W0Z7Z*0,Ott)’M'6H,llm

Потери тепла в окружающую среду местами разъема пресс-формы согласно формулы(5 )

(1р = CXp-Fp-At-C

Площадь поверхности разъема

£,-О,2-0,22=Шн^г

О_Р = ».9-0,(М-№((М,57вт

ери тепла в стол пресса согласно форцулы(6 )

Поверхность соприкосновения F_s=0.32-036 = 0,ffi_M²

Потери тепла через болтовое соединение согласно формулы(7 ) 1106 ¹ Формат /7

Инн. /а псдл.| Полнись и дата | Ьлам. лив. №] Инв. № дубл.1 Подпись и лата

гост 2. гік> -е><* ОСТ 92-9302-80 Стр. 27

- 4«0'OJ6y^4№ ^i,S-0,05)--38.l<6m UjU’J

Потери тепла при обдуве воздухом согласно формулы(8) • 2^Х -Зор'2 zgg Л

Q,с, • V -ІО⁵-(MS-ttWfe&n =ДБш

Расход тепла в пресс-форме согласно формулы

Qm= Орем ^Qfrt^Qfc ■‘■Оср* Qp⁺Qe⁼ - =9,8 ' d
Подводимая мощность согласно форцулы(9 )

W=Q_pm.=Q*-4> =j5ft-i,6=Z5ll0t>m ^&

Расход тепла на разогрев массы пресс-формы ' согласно форцулыСЮ )

а, ^с_г-а,-И1^0^02-11]⁵-8Ш=6,Н0^еДж «Ы8

Время разогрева пресс-формы согласно формулы(И ) (г' Qj _

~ у> ОЛкQeni-Qp~

• ^{= 3547c}‘' rt&SS 2.

Электрический расчет индуктора магнитного

Глубина проникновенияУпотока согласно формулы(12 )

=^угг.,=/7-г⁴м s

Проводимость поверхностных слоев паза по коноуру катушки . согласно формулы(15 )

= 4Ж ГА05_ ₊ a,Q3 k-0,,03 1 ... ._л3_£ 1Z-10-⁸ L 0,# Q_tft Ом, Стр. 28 OCT 92-9302-80

Число витков обмотки индуктора согласно формулы(16

3•2500

Предварительное значение тока в индукторе согласно

формулы(17 )

W _ 25 ЯО

. ¹ Е, ~ ж
3.2.5. Сечение провода катушки
Принимаем J =^0^7-^
г _ ₌

• J а⁷

’69,5 А

согласно формулыНВ )

= 6,3540”^

и-L

I’ан. ja псд-ij Подпись и дата ] іьзм. ина. | Ннн. № дубл.І Подпись и дата

Активное сопротивление первичной цепи согласно формулы(19 )

= /7-/0~⁸ [и 0,004450930м

Индуктивное сопротивление первичной цепи ' согласно формулы(22 )

= ^Ъ> 9²⁵'®-ОО5-0,03/_ _0}/з80м

<>3.2.8. Активное сопротивление вторичной цепи в холодной состоянии согласно форцулы(23 )

^Рг'⁼^"

Активное сопротивление вторичной цепи с учетом температурного коэффициента сопротивления стали согласно формулы (24 )

R‘=R_a'[j*A„

-гф ода 0

*OCT 92-9302-80 Стр./29‘

Увеличение сопротивления вторичной цепи согласно форцулы(25 )

= 0,1-к = 0,1-0,Ж =0,0170м

Приведенное активное сопротивление вторичной цепи согласно формулы(2б )

1?₂=|?₂'*1?/= 0,017*0,268 =0,285 0м

Иццуктивное сопротивление вторичной цепи согласно формулы (27 )

Xj ЦТ^’М-Ода017^0,1721-0,/320«

Общее кажущееся сопротивление системы, определяемое с первичной стороны согласно формулы (28 )

Z=#,’^4V)W‘' =

=V(0,095 +0,285)² -0./32Г =0,Ш

Коэффициент мощности индукционного нагревателя согласно формулы(29 )

СО$Ї> = = 0,00^0^5 ₌

Ток в обмотке индуктора согласно формулы(30 )

I = ~Т~ = ⁷&^2А

Активная мощность нагревателя согласно формулы(31 )

W=E,l'C0S'P = 36-78,2-ft82=23fQBoi

Конструктивный расчет катушки

Сечение провода катушки согласно формулы(32 )

5„= 4- =^- =7,^--Ю-⁶м^г

Диаметр провода ( сечение ) So

По ГОСТ 70І9-7Ї выбираем провод марки ПСДК-2»1.4.1

Размеры сечения провода с изоляцией

- 21$ *^55 мм* мм

8п= //.И-й'⁵м‘

Г#С7

_ і

' ПО .Формат //

.! Стр. 30 OCT 92-9302-80 ‘

—* 4

Количество витков, помещающихся по высоте паза < согласно формулы (33)

п.' = -£- = °^L°^S. ■ * 6

* 6 Q_tQQ^55

Количество витков, помещающихся по ширине паза согласно формулы (34 )

п ^/z— т

^н< ~ а О'Ооги ^и

Общее число витков, помещающихся в пазе согласно формулы (35 )

_Пі = п;-и; = 6'12*72 Т.е П<П<

Длина провода, необходимая для изготовления катушки согласно формулы (36 )

.[_= |21ср’П.=/,2-0,52-45 » 25,/м

Площадь сечения паза согласно формулы (37J

5=Л^ = 0,05'0,05-0_Ў0003=Ж/0^²

Суммарное сечение провода в катушке согласно формулы

^{<38 5} 5, =Л’П =//,5-/О"⁵-45’5/О'/О‘^

Коэффициент заполнения лаза согласно форцулы(39 )

A - S/ _ 51040^ s " lao^n-s •

Изготовление индукционного нагревателя проводят по

указаниям п. 4.6 ^правочного приложения I настоящего стандарта.

Ф-14

ДК 678.057.745.5. Группа Г2І^

92. 1007-0150

ОТРАСЛЕВОЙ СТ А..Н ДАРТ

ТОЛКАТЕЛИ. ОСТ 92-9303-80

Взамен

Конструкция и размеры

от 30 сентября 1980г» № 306

исьмом Министерства
срок введения установлен
с 01 июля 1981г»

Настоящий стандарт распространяется на толкатели »

применяемые в стационарных пресс-формах прямого и литьевого

прессования»

Форма 3 OCT В92 12-72

вать указанным на чертеже и в таблице.

должны соответство

2. Конструкция и размеры толкателей

.111

тр. 2 OCT 92-9303-80

■і

мм

Обозначение толкателей	Применяемость	*d	di (пред, откл. поьлг )	d-s	ь		Г<	С
92.I007-0I5I		М 24-8ў	30	19,5	4	1,0	0,5	2,5
92.1007-0152			35
92.1007-0153		М30-8^	30	25,0	5	1,5
92.1007-0154			35
92.1007-0155		М36-8у	30			1,6
92.1007-0156			35