= 1,45; <5^= 0,92; J3 - 0,9; £7,= 0,55.
Определение эквивалентного числа циклов нагружения производим согласно п. 3.4 настоящего стандарта:
амплитуды напряжений от наибольшей длительно действующей нагрузки определяются по табл. 9 настоящего стандарта.
~ Сэтіп .
6а. >
коэффициент долговечности g (в A®*1*1014 расчете использован как коэффициент приведения к амплитуде напряжений от наибольшей длительно действующей нагрузки) определяется по формуле (25) настоящего стандарта
, ?Г / da.L I ,
Кдмг.& у Na(<ра~) '
приведенные амплитуды цикла /Q / определяются по формуле (23) 1 а/по
настоящего стандарта пр до-пг ё >
средние напряжения цикла Ср определяются по формуле табл. (8) настоящего стандарта
> _ & так + (э min
° ср 2
>
ОСТІ 00228-77 0^41
- эквивалентные напряжения ф и 6 „ о определяются по формуле
аэ*В 3*6
(19) настоящего стандарта
где = '^92г^9 ~^75’
д
- значения коэффициентов
ля расчета нормальных и ускоренных испыта-ний находятся в табл. (5) настоящего стандарта. Для температур, не указанных
Таблица 4
в табл. (5) настоящего стандарта, значения
4-
определяются методом линейной
Ии»1. Jfe дубликата Ns изм.
Ими. № иодлиииика 3269 № изв.
Режимы |
Время выдержки под давлением Т,мин |
г Давление рабочей жидкости Р,кгс!оп |
„ . 2 Напряжение, кгс/мм |
dated |
|||||
dmai |
dmlti |
|
dcp |
(da)np |
|
||||
Нормаль- ный |
0,03 |
180 |
16,20 |
— |
6,75 |
9,45 |
1,75 |
8,26 |
0,26 |
0,03 |
30 |
- |
2,70 |
||||||
0,05 |
150 |
13,50 |
- |
6,30 |
7,20 |
||||
0,05 |
10 |
— |
0,90 |
||||||
Ускоренный |
— |
200 |
18,00 |
' — |
8,85 |
9,45 |
2,23 |
9,10 |
0,23 |
10 |
- |
0,90 |
интерполяции.
х? О
Например, для ± = 146 С:
Kt - 0,785 ♦ (°'^ -^JVoO90Г 14,81 - °-798i
. У
- эквивалентное число циклов нагружения Nn- определяется по формуле н J-
У н7 daэкё
КН ' ’
Результаты расчета нормальньк напряжений в зависимости от циклов нагружения, давления рабочей жидкости приведены в табл. 4.
Результаты расчета коэффициента, характеризующего изменение предела вынос
и
ливости
эквивалентное число циклов нагружения в зависимости от температуры, приведены в табл. 5.ОСТ 1 00228-77 стр. 42
Таблица 5
Температура, °С |
Kt- |
|
У KiJ |
Число циклов нагружения |
|||||
t4 эл.расч |
''ЭЛ. ріасч |
|
|
||||||
|
|||||||||
+20 |
+20 |
1 |
1 |
1 |
35 000 |
23 800 |
|||
+137 |
+ 146 |
0,819 |
0,796 |
0,974 |
15 000 |
9200 |
|||
+96 |
+ 146 |
0,936 |
0,796 |
0,850 |
45 000 |
16 000 |
|||
-60 |
-60 |
1,070 |
1,070 |
1,000 |
5000 |
3400 |
|||
|
|
100 000 |
52 400 |
4.2.4. Проверка выполнения условий определяется по формуле
5 2400 < 2,6 ЧО7 - выполняется;
П
Ии». № дубликата № изм.
Ин», № подлинника 3269 jfe мзв
„-——'О'ч' = п ч о = 1>08>1 - выполняется.п П6 <Эта*2'1&
Расчет эквивалентного числа циклов нагружения корпуса
Исходные данные для расчета: материал корпуса - алюминиевый сплав АК6, 39 кгс/мм2; бСу= 14,5 кгс/мм2; h/o= 2-Ю7 циклов; при расчете
на прочность в сечении П-Н получена зависимость для расчета напряжений от.
действия давления Р:
(а-9/7Р-1О~2
по справочным данным коэффициенты для расчета имеют следующие значения Kg = 1,45; Sg = 0,92; J3 = 0,9; W = 0,55.
Эквивалентное число циклов нагружений N определяется аналогично расчету числа циклов нагружения колпака по п. 4.2.
Результаты расчета нормальных напряжений в зависимости от циклов нагру
ж
Таблица 6
Режимы |
Время выдержки под давлением 1,мин |
Давление рабочей жидкости Р,игс/см2 |
„ , 2 Напряжение, кгс/мм |
|
||||||
^тат. |
&тіп |
|
^ср |
|
|
|||||
Нормаль- ный |
0,03 |
180 |
17,50 |
- |
7,29 |
10,20 |
1,90 |
8,95 |
0,26 |
|
0,03 |
30 |
- |
2,91 |
|||||||
0,05 |
150 |
14,60 |
- |
6,81 |
7,78 |
|||||
0,05 |
10 |
- |
0,97 |
|||||||
Ускоренный |
- |
200 |
19,40 |
-» |
9,21 |
10,18 |
2,40 |
9,80 |
0,23 |
|
10 |
- |
0,97 |
у
Результаты расчета X и Nп в зависимости от температуры приведены в табл. 7.
Таблица 7
Температура, °С |
|
|
і ч |
Число циклов нагружения ; |
||||
/ Ум. раоч |
Ум. расч |
ч |
|
|||||
+ 20 |
+20 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
35 000 |
24 300 |
||
+137 |
+146 |
0,819 |
0,796 |
0,974 |
15 000 |
9380 |
||
+96 |
+ 146 |
0,936 |
0,796 |
0,850 |
45 000 |
16 200 |
||
-60 |
-60 |
1,070 |
1,070 |
1,000 |
5000 |
3500 |
||
|
|
100000 |
53 380 |
Проверка выполнения условий (31 и 33) определяется по формуле
/Vу«/V К ( К*
У Л / >
6 ^8 7
7 14 5 171 7
5 3380 ї£2-10 • 1 • (0,794 ~“~) = 1,93-10 - выполняется ;
У ,о /
7/7 =/7 “
<з ^та/.
39 2-19,4
l,OO5=»l - выполняется.
Нив. № дубликата № мзм.
Мне. № подлинника 3269 № изв.
Расчет эквивалентного числа циклов нагружения пружины.
Исходные данные для расчета: материал пружины - проволока углеродистая.
. 2л- 2
По справочным материалам находим Q' = 165 кгс/мм ; =33 кгс/мм ;
О
/^ = 10 циклов; [Т] = 56 кгс/мм ;
из расчета на прочность величина напряжения кручения в сечении витка п- —2
пружины выражается: Ч = 359 • 10 ;
по справочным данным для пружин, работающих на растяжение-сжатие коэффициенты имеют следующие значения:
Л^=1; <5^=1; j3=l,2; ^. = 0,2; /77= 11;
значение коэффициента принимаем = 1, а по формуле (21) находим Ц , .И н
Определение эквивалентного числа циклов нагружения произво
дится аналогично расчету числа циклов нагружения колпака
.
I
ОСТ
С тр. 44Результаты расчета касательных напряжении и ^g0J1z
коэффициента долговечности в зависимости от давления рабочей жидкости и усилия пружины приведены в табл. 8.
Таблица 8
Режимы |
Время выдержки под давлением “£мин ... |
Давление рабочей жидкости Р, гс/мм2 |
Усилие пружины R , кгс |
„ , 2 Напряжение, кгс/мм |
Число циклов |
^Золг^ |
|||||||
Т так |
twin |
to. |
^Ср |
(Та)пр |
|
||||||||
Нормаль- ный |
0,03 |
180 |
15,39 |
55,30 |
«а» |
3,60 |
51,70 |
2,80 |
12,60 |
50 000 |
0,78 |
||
0,03 |
30 |
13,39- |
- |
48,10 |
|||||||||
0,05 |
150 |
14,99 |
53,80 |
- |
3,40 |
50,40 |
50 000 |
||||||
0,05 |
10 |
13,139 |
— |
47,00 |
|||||||||
Ускоренный |
- |
200 |
15,66 |
56,00 |
- |
4,50 |
51,60 |
3,50 |
13,30 |
53600 |
0,76 |
||
10 |
13,139 |
- |
47,00 |
П
Т--І
^°-экё
Ині. Jfe дубликата № изм.
Мив. № подлинника № изв.
53600 < 10$* 1 / )И= 2,5 - выполняется;
I 1 о, о /
Пп~-=~d = о о ~ 2,5 >• 1,3 - выполняется;
117 аІО.О
у
для пружин ^/77ПХ З6 = 56,- выполняется.
Расчеты показали, что эквивалентные числа циклов нагружения расчитываемых элементов при принятом режиме нагружений отличаются друг от друга незначительно. Поэтому окончательно принимаем наибольшее число нагружений из полученных Nn = 53 600 циклов.
Принятое число циклов удовлетворяет условию п. 3.5.2 настоящего стандарта относительно износа подвижных поверхностей.
Определение времени отработки циклов нагружения при ускоренных испытаниях.
Время отработки циклов нагружения при ускоренных испытаниях определяется по формуле ~.
~ ЗБ00
где Тп- = 6 с - время одного цикла нагружения
.
Расчет времени отработки циклов нагружения при ускоренных исш.і.ані.ях приведен в табл. 9. Температура, С |
Количество циклов |
Время ч + N ’ |
||
^эл.расч |
'•'эд. расч |
|
Nn |
|
+20 |
+20 |
35 000 |
18760 |
31,3 |
+137 |
+ 146 |
15 000 |
804 0 |
5 3,6 |
+96 |
45 000 |
24 120 |
||
-60 |
-60 |
5000 |
2G80 |
і ,5 |
27 |
|
100 000 |
5 3 6 00 |
; и 1 |
Таблица 9
Нив, Jfe дубликата Jfe изм.
Maa. № подлинника 3269 № изв.
4.5.2. В соответствии с рекомендациями и. 4.3 насияшего стандарта отработка циклов нагружения проводится при температуре +140°С.
УСТАНОВЛЕНИЕ РЕЖИМОВ УСКОРЕННЫХ ИСПЫТАНИЙ
Определяем время выдержки в термостате в соответствии с режимами, , У о
установленными в пп. Зи 4. Время выдержки в термостате при = 146 С у и у