3. Производные измеряемые параметры связаны с основными соотношениями, приведенными в табл. 3.
Таблиц аЗ
|
Производный измеряемый параметр |
Эквивалентная схема замещения |
|
|
последовательная |
параллельная |
|
|
tgd |
—; -А- или WCR |Л| WL |
G G 1_ |В| ’ WC илИWCR ’ WL WLG или D Л |
|
Q, tg <р 4. Измеряемые тельные. |
1*1 WL £ ; или WLb 1_ G WCR nJltlWC параметры могут быть как |
q ; q ■ или м/С/< 1_ __R_ WLG илиWL положительные, так и отрица- |
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Рекомендуемое
Таблица 4
Предпочтительные пары измеряемых параметров
Измеряемый параметр
|
главный |
дополнительный |
|
R или G |
С или L, или tgcp, или т, или ср |
|
С или 1/С |
R или G, или tg б |
|
L или 1/Z. |
R или G, tg б, Q |
|
z |
X или t?, tg б , tg ср, ср, т |
|
|У| |
В или G, tg б , tgcp, ср, т |
|
|Х[ или |5[ |
R или G |
|
tgd |
С или L |
|
Q или tgcp |
L или С, или R, или G |
Примечание. Допускается для измеряемого параметра tg б использовать обозначение D.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Справочное
СОСТАВНЫЕ МЕРЫ ПАРАМЕТРОВ ИММИТАНСА
При поверке ЦИПИ допускается использовать составные меры параметров иммитанса по ГОСТ 8.294 и составные меры, приведенные в пп. 1.2 и 1.3 настоящего приложения.
Составная мера индуктивности
В качестве составной меры индуктивности может быть использована Т-образная цепь, состоящая из мер активного сопротивления и меры емкости (черт. 1).
= =С;
О
3
Черт. 1
Эквивалентную индуктивность (в генри) и эквивалентное сопротивление (в омах) составной меры в зависимости от вида схемы замещения ее компонентов вычисляют по формулам:
при последовательной схеме замещения
L3kb=R1R-2C1 , (1)’
Rskb—Ri + Rs» (2)
при параллельной схеме замещения
Г / Ri4R2
Езк&= R1RiCl SnfRjRaCj ) ]’
r3kb=(Ri+r2) [i + (4)
где RltR2— сопротивления мер активного сопротивления R1 и R2, Ом; С, — емкость меры емкости СТ, Ф;
f — частота, Гц.
Тангенс угла потерь вычисляют по формуле
Л 1 t S /су
tg6«= - 2nfR1R2Cl+tg6fi ’
где tg 6С1— тангенс угла потерь меры емкости СТ.
Составные меры индуктивности рекомендуется применять в диапазоне значений индуктивности от 0,1 до 1-Ю7 Гн и частот от 20 до 1-Ю5 Гц.
Меры активного сопротивления /?1 и R2 рекомендуется выбирать с учетом неравенства в диапазоне значений от 1-Ю3 до 1-Ю7 Ом.
Меры емкости рекомендуется выбирать с номинальным значением 1-Ю-5, 1-Ю-6 и 1-Ю-7 Ф.
Аттестацию составной меры индуктивности проводят определением действительных значений активного сопротивления /?1 и R2 и емкости С1.
Относительную погрешность измерений при аттестации по эквивалентной индуктивности 6 Lj,.;в и абсолютную погрешность измерений при аттестации по эквивалентному тангенсу угла потерь Ati.:d_,,<r> вычисляют по формулам
6ЛЭ:,В = / б'^+б^+б'с, (6)
D Р
А‘й$экв /?„ + -|- R„ дС J AtgSc,, (7)
где , 6,..^, 6С1 — относительная погрешность измерения мер активного сопротивления АН и R2 и меры емкости С1 соответственно.
Конструкция составной меры индуктивности должна обеспечивать отсутствие паразитной емкости Сп между зажимами 1 и 2 (черт. 1).
В качестве мер активного сопротивления могут быть использованы прецизионные Резисторы типов МРХ, С5-61, Р2-67 и т. и., в качестве мер емкости — конденсаторы типов ССГ, МПГО и т. п.
1.3. Составная трансформаторная мера комплексного сопротивления
В качестве составной трансформаторной меры комплексного сопротивления может быть использована мера, состоящая из измерительного трансформатора импеданса (в дальнейшем — ИТИ) и образцовой меры комплексного сопротивления (черт. 2).
Эквивалентное значение трансформируемого при помощи ИТИ образцового импеданса Z 0, воспринимаемого на зажимах I, Г, U и U' меры, вычисляют по формулет
(8)
2-п2где mt и Пі — число витков первичных обмоток трансформаторов TV1 и TV2 соответственно; т2 и п2— число витков вторичных обмоток трансформаторов Т VI и ТУЇ соответственно.
Погрешность дг трансформирования образцового комплексного сопротивления в процентах вычисляют по формуле где — погрешность аттестации образцовой меры Zo, %; t — частота измерительного напряжения, приложенного к трансформаторной мере, Гц; L' экв— эквивалентная индуктивность первичных обмоток трансформаторов, Гн; Яобм — активное сопротивление первичной обмотки трансформатора TV1, Ом; бпр — погрешность, обусловленная шунтированием входных обмоток меры сопротивлениями участков измерительной цепи поверяемых приборов, подключаемых к мере.
flz
= ± SZo+$np +
^оЧ-Ярбм
Il/C экв
•100
(9)
Значение L' экв вычисляют по формуле
(10)
где Ц, L2— индуктивности первичных обмоток mi и тії трансформаторов TV1 и TV2 соответственно, Гн.
Рекомендуемые значения параметров образцовых мер комплексного сопротивления (Со, Рои Го), частоты и эквивалентных параметров (Сэкв, ЯЭкв и Гэкв) трансформируемого комплексного сопротивления приведены в табл. 5.
Таблица 5
|
Параметр |
Частота |
|||||
|
1ро Гц |
1 кГц |
10 кГц |
||||
|
с |
С° |
Сэкв |
Со |
Сэкв |
Со |
^ЭКВ |
|
1 мФ |
3 мкФ— 10 Ф |
100 мкФ |
300 мкФ- 10 Ф |
10 мкФ |
30 мкФ— 1 Ф |
|
|
L |
L о |
^ЭКВ |
Со |
^ЭКВ |
Со |
^ЭКВ |
|
1 мГн |
300 мкГн— 10 нГн |
100 мкГн |
10 мкГн— 1 нГн |
10 мкГн |
1 мкГн— 0,1 нГи |
|
|
Я |
Яо |
/?экв |
Яо |
^ЭКВ |
Яо |
R э к в |
|
1 Ом |
300 мОм— 10 мкОм |
1 Ом |
300 мОм— 10 мкОм |
1 Ом |
300 мОм— 10 мкОм |
|
Конструкция составной трансформаторной меры должна обеспечивать отсутствие электромагнитной связи между трансформаторами TVI и TV2. Трансформаторы должны представлять собой высокоточные индуктивные делители напряжения. Они должны быть выполнены с использованием магнитопроводов с большой магнитной проницаемостью (например, кольцевых сердечников из феррита типа М10000НМА К40Х25Х11; способ намотки должен обеспечивать тесную индуктивную связь между обмотками.
Число витков обмоток т2 и п2 должно изменяться дискретно в соответствии с рядом 1; 3; 6; 10; 20; 27; 30; 33; 60 и 90.
ПРИЛОЖЕНИЕ в Справочное
УСТАНОВЛЕНИЕ АБСОЛЮТНОЙ ПОГРЕШНОСТИ
В качестве вероятностных характеристик при проверке (поверке) ЦИПИ используют:
Рн —' наибольшую вероятность принять в качестве годного в действительности негодный ЦИПИ;
т — отношение максимально возможного значения погрешности негодного ЦИПИ Аг , признанного годным в результате проверки (поверки), к пределу допускаемого значения погрешности Ап
Рф — наибольшее число забракованных ЦИПИ, погрешности которых не превышают 0,8 Дп , из общего числа годных проверяемых ЦИПИ.
Для обеспечения заданных значений Рнд и тд, в случае необходимости, допускается устанавливать контрольный допуск Ак , с которым сравнивают полученную в результате проверки оценку основной погрешности, меньше (Дц^Дп);
Рнд, тл— допускаемое отклонение соответственно Рки т.
Установление погрешности До и контрольного допуска Дк производят по табл. 6 и 7 настоящего приложения, где
Заданными являются допускаемые значения Рнд и тд.
В табл. 6 и 7 приведена граница области, внутри которой лежат значения а и Р , обеспечивающие Р„ ^Р ид и т^.т д.
По данным табл. 6 и 7, двигаясь со стороны больших значений по границе области, устанавливают ряд значений а, Р, Рф, при которых Рн<Рнд и т^тд.
Из полученного ряда выбирают такое приемлемое для изготовителя (при выпуске ЦИПИ) или для потребителя (при поверке ЦИПИ в эксплуатации)
значение а , при котором оно реализуется в заданной измерительной цепи и обеспечивается приемлемое значение Рф.
В зависимости от доли погрешности ЦИПИ, вносимой им в погрешность измерения при его использовании, рекомендуется:
для ЦИПИ, погрешности которых составляют незначительную долю в погрешности измерений, принимать .Рид =0,5 и /тгд=1,35;
Таблица в
|
Рн |
а — |
1 ю |
1 Я=Т |
1 а-— |
1 а= 3 |
1 а= 2,5 |
а— |
1 2 |
||||
|
р |
т |
|
т |
₽ |
т |
0 |
т |
р |
т |
р |
т |
|
|
0,00 |
0,90 |
1 ,00 |
0,80 |
1,00 |
0,75 |
1,00 |
0,67 |
1,00 |
0,60 |
1 ,00 |
0,50 |
1 ,00 |
|
0,05 |
0,91 |
1,01 |
0,82 |
1,02 |
0,78 |
1,03 |
0,70 |
1,03 |
0,64 |
1,04 |
0,55 |
1,05 |
|
0,10 |
0,92 |
1,02 |
0,84 |
1,04 |
0,80 |
1,05 |
0,73 |
1,06 |
0,68 |
1 ,08 |
0,60 |
1,10 |
|
0,15 |
0,93 |
1 ,03 |
0,86 |
1,06 |
0,83 |
1,08 |
0,77 |
1,10 |
0,72 |
1 ,12 |
0,65 |
1,15 |
|
0,20 |
0,94 |
1 ,04 |
0,88 |
1,08 |
0,85 |
1,10 |
0,80 |
1,13 |
0,76 |
1,16 |
0,70 |
1,20 |
|
0,25 |
0,95 |
1 ,05 |
0,90 |
1,10 |
0,88 |
1,13 |
0,83 |
1,16 |
0,80 |
1 ,20 |
0,75 |
1,25А |
|
0,30 |
0,96 |
1,06 |
0,92 |
1,12 |
0,90 |
1,15 |
0,87 |
1,20 |
0,84 |
1,24 |
0,80 |
1,30 |
|
А0’35 |
0,97 |
1,07 |
0,94 |
1,14 |
0,93 |
1,18 |
0,90 |
1,23 |
0,88 |
1 ,28 |
0,85 |
1,35 |
|
0,40 |
0,98 |
1,08 |
0,96 |
1,16 |
0,95 |
1,20 |
0,93 |
1,26 |
0,92 |
1,32 |
|
|
|
0,45 |
0,99 |
1,09 |
0,98 |
1,18 |
0,98 |
1,23 |
0,97 |
1,30 |
|
|
||
|
0,50 |
1,00 |
1 ,10 |
1,00 |
1,20 |
1,00 |
1,25 |
1,00 |
1,33 |
|
|
|
|
для ЦИПИ, при использовании которых их погрешности вносят такой же вклад в погрешность измерений, что и все остальные ее составляющие, принимать Р Нд =0,35 и щд = 1,25;
для ЦИПИ, применяемых для измерений, погрешность которых определяется в основном погрешностью ЦИПИ, принимать Р1Д=0,20 и тд = 1,15.
