---

1—S—пластины типа а (7—однократный надрез; 2—двухкратный над­

рез; 3—трехкратный надрез; 4—четырехкратный надрез; S—пятикратный надрез); (—пластины типа а

Черт. 4Коэффициент разгрузки у

Примечание. Коэффициент у для многократного надреза находят по диаграммам для однократного надреза при глубине = где і — глубина многократного надреза, t' — глубина эквивалентного однократного надреза.

Валы с выточкой при растяжении (черт. 6—8)

0,001<e/D<0,050

Черт. 7

^х Черт. 8

Формулы к черт. 6, 7, 8

Пластины с двусторонним надрезом при
изгибе (черт. 9—11)

Формулы к черт. 9, 10, И
I)

где

Влияние угла надреза на коэффициент концент-
рации напряжений при изгибе пластины с
односторонним надрезом

а_о—коэффициент концентрации напряжений для

надреза с углом ШмО (пунктир на схеме пластины);

— коэффициент концентрации напряжений для

<0

вадреаа с углом о прж теж же размерах

Черт. J

2Тонкий лист с двухсторонним надрезом
при изгибе в плоскости, перпендикулярной
плоскости листа (tlh значительно)

Валы с выточкой при изгибе (черт. 14—16)

Стр. 48 ГОСТ 25.504—82

^аь=

Формулы к черт. 14, 15, 18

,, («у,-о

ГДЄ а

К(«_А- 04- (а,,-о* ’

-1+2/2

3 — . р

і

■4~ ¹т

1

т

+1

0,001 cq/D<0,050
Черт. 18

Формулы к черт. 17, 18, 19

⁺ D4- («„-1)² ’

Симметричная ступенчатая пластина с галтелями
при растяжении (по данным поляризационно-
оптических измерений)

Черт. 20Ступенчатый вал с галтелью при растяжении
(сжатии)

при //р> 1

°’⁶² ™ (1 + «/р)²

.W^+3,5° (Wp)

⁸Ступенчатая пластина с галтелями при изгибе (по данным поляризационно-оптических измере-

Черт. 22Влияние длины выступа пластины на коэффи­циент концентрации напряжений для ступен­чатой пластины с галтелями при изгибе

D/d=l,25

Черт. 23ГОСТ 25.504—82 Стр. 55

Стр. 56 ГОСТ 25.504—82

Ступенчатая пластина с эллиптической
галтелью при изгибеСтупенчатый вал с галтелью при изгибе

Ступенчатый вал с галтелью прн кручении
(измерения по методу электрических аналогий)

Тонкая пластина ограниченной ширины с поперечным отверстием при растяжении

Тонкая пластина неограниченной ширины
с поперечным отверстием при изгибе
(теоретическое решение)

ГОСТ 25.504—82 Стр. 59

Черт. 31

Стр. 60 ГОСТ 15.SO4

Черт. 32

Тонкая пластина ограниченной ширины с
поперечным отверстием при изгибе

Вал с поперечным отверстием при изгибе
(измерения с помощью тензометров

)Пластины с Т-образной гОЛобкой а, =2шаг_;а=^-(черт. 33-37)

Q/d = 0,050 (измерения с помощью поляризационно-оптического метода)ГОСТ 15.504—82 Стр.

Стр. 62 ГОСТ 25.504—82

о/d = 0,200

Черт. 36

Примечание. Координата точки приложения сосредоточенной силы Р/2 по оси Х-переменная

Черт. 37

Пластина с поперечной прорезью при изгибе

°^н==h(D-2t) а_в=2 при f/d—юо Черт. 39

Пластина с односторонним
надрезом при изгибе

Пластина с эксцентрично расположенным отверстием
толщиной h при растяжении

У1—(р/Д)

d - -г)[’- 4 (J^/i-(₽/*)*)

Черт. 41

j

Вал с поперечным отвер-
стием при растяжении (1)
и изгибе (2)

Вал с пазом для призматической шпонки при кручении

ЗР(О-И) °^н~ TtS(D-d)»

Черт. 45

Уголок с равными по толщине полками пр» изгибающем моменте

Кольцо с наружной единичной нагруз-
кой Р

Черт. 4

4

Уголок с приблизительно
равными по толщине полками
при изгибе от единичной
нагрузки Р

Уголок с неравными по
толщине полками при
изгибе от единичной на-
грузки РЧерт. 46

Номограмма для определения теоретического коэффициента
концентрации

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Обязательное —■

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЙ ФУНКЦИИ F (0, v), ПАРАМЕТРА I,
КОЭФФИЦИЕНТА ВЛИЯНИЯ ШЕРОХОВАТОСТИ ПОВЕРХНОСТИ К_Р
И КОЭФФИЦИЕНТА К_кор

Значения функции F (0, v)

Черт. 3

Примечание. При наличии окалины используют нижнюю пряыуч (Яг = 200 мкм).

Влияние коррозии до испытания на усталость

-на предел выносливости стальных образцов

(при изгибе с вращением на базе 10⁷ циклов

Влияние коррозии в процессе испытания на предел
выносливости ста'льных образцов при изгибе с вращением
(осредненные кривые) на базе 10^гциклов
при частоте нагружения 30—50 Гц

J—пресная вода (наличие концентрации напряжений); 2—пресная вода (отсутствие концентрации напряжений); - 3—морская вод» (отсутствие концентрации напряжений)

Черт, 5ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Рекомендуем"

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ВЛИЯНИЯ
ПОВЕРХНОСТНОГО УПРОЧНЕНИЯ Ку

1. Коэффициенты влияния поверхностного упрочнения на предел выносливо­сти вычисляют по формуле

K_v= -°-.!.^д-У?Р-, ' (1)

°—1Д
где а__1дупр — предел выносливости упрочненных деталей;

. о __|д — предел выносливости неупрочненных деталей.

Средние значения Ку для различных методов поверхностного упрочнения образцов из углеродистых и легированных конструкционных сталей приведены в табл. 1—3.

Таблица 1
Влияние поверхностно^ закалки токами высокой частоты

(изгиб с вращением, глубина закаленного слоя 0,9—1,5 мм)

Таблица 2

Влияние химико-термической обработки *

Таблица 3

Влияние поверхностного наклепа

2. Приведенные в п. 1 значения К. _v соответствуют оптимальной технологии упрочнения и отсутствию технологических, дефектов. При неправильной техноло­гии упрочнения или наличии дефектов .(обрыв поверхностного закаленного слоя в зоне концентрации напряжений, обезуглероживание поверхностного слоя, шлифовочные прижоги и другие дефекты) может получиться не повышение, а даже снижение пределов ВЫНОСЛИВОСТИ.

Поэтому введение в формулу (2) (см. п. ГЛ) коэффициентов K_v возможно только при проведении исследований для обоснования технологических режимов упрочнения применительно к конкретной детали и при получении стабильного эффекта упрочнения (в смысле повышения предела выносливости) в условиях производства.ПРИЛОЖЕНИЕ 6 Справочное

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК СОПРОТИВЛЕНИЯ
УСТАЛОСТИ ДЕТАЛЕЙ МАШИН

Пример 1.

О пределить среднее значение и коэффициент вариации предела выносли­вости вала при изгибе с вращением в месте перехода одного сечения к другому по галтели, показанного на черт. 1.

Z>=120 мм; d=100 мм; р = 10±2мм

Черт. 1

Вал изготовлен из стал# 45' з_в = 650 МПа.

Дано: <т_| =300 МПа; v =0,07; поверхностному упрочнению вал нс под- в

вергается. Вал изготовлен тонкой обточкой (Яг^б.З мкм)-

Находим значение а_о по черт. 27 обязательного приложения 3.

„ U- ₽ Ю —

Для -=- = -^ =1,30^ -=^ = = 0,1; а. =1,62.

3. Определяем значение G по формуле табл. 1 настоящего стандарта

^{ф =} “4/777 +2 “ 4,1+2 -о-¹⁶⁷;

- 2,3(1+<р) _2_ 2,3(1+0,167) 2

° = р + d “ 10 + Пов “ °’²⁶⁸

4. Вычисляем значение 6;

£ = ju/ = 314 мм — при изгибе с вращением круглого вала;

£ 314 L 1 1090

G ⁼ 0.288 ^{= 1090 мм}’^{; 9=} 88,3 ⁼ 88,3 ” ^12,35>

5. Для стали 45 можно принять v_a =0,2—650-10~⁴=0,135. По табл. 4 иля по черт. 1 (обязательное приложение 4) находим при 0=12,35; F (0, v_a ) = 1,17.

6. Определяем X_a/Kj, по формуле (11) настоящего стандарта К,

-j— = a,-/(Є.ч, )=1,в211,17=1,»Э.