Longitudinal shear for slabs with end anchorage
Unless a contribution to longitudinal shear resistance by other shear devices is shown by testing, the end anchorage of type (c), as defined in 9.1.2.1, should be designed for the tensile force in the steel sheet at the ultimate limit state.
The design resistance against longitudinal shear of slabs with end anchorage of types (c) and (d), as defined in 9.1.2.1, may be determined by the partial connection method as given in 9.7.3(7) with Nc increased by the design resistance of the end anchorage.
The design resistance Ppb,Rd of a headed stud welded through the steel sheet used for end anchorage should be taken as the smaller of the design shear resistance of the stud in accordance with 6.6.4.2 or the bearing resistance of the sheet determined with the following expression
:
Ppb,Rd = kр ddotfyp,d (9.10)
їри with:
k
(9.11)
р= 1 + a / ddo < 6,0,
де:
ddo - діаметри їо кобуру зваршго 0ва, який мож^а їрий^яти 1,1 від діаметра тіёа стриж^я;
а - відстав від це^ра стриж^я до кнця ^астиёу, що їовиша сташвити ^е ме^0е ыж 1,5 ddo;
t -товщи^а ^астиёу.
Вертикаёьшй зсув
Оїір вертикаёьшму зсуву VvRd комбно- вашї їёити ^а 0ириы, яка дорівт° відстаы між цебрами ребер, їови^е^ виз^ачатись згідно SEN 1992-1-1, 6.2.2.
Зсув їри їрoдавёюва^^і
Оїір зсуву їри їродавёюва^^і VpRd ком- бновашї їёити в місці їри^адашя зосеред- жешго ^ава^таже^^я їови^е^ виз^ачатись згідно з EN 1992-1-1, 6.4.4, де критичмй їе- риметр ^еобхід^о виз^ачати, як їоказаш ^а рису^у 9.8.
where:
ddo is the diameter of the weld collar which may be taken as 1,1 times the diameter of the shank of the stud;
a is the distance from the centre of the stud to the end of the sheeting, to be not less than 1,5 ddo;
t is the thickness of the sheeting.
Vertical shear
The vertical shear resistance Vv,Rd of a composite slab over a width equal to the distance between centres of ribs, should be determined in accordance with EN 1992-1-1, 6.2.2.
Punching shear
The punching shear resistance Vp Rd of a composite slab at a concentrated load should be determined in accordance with EN 1992-1-1, 6.4.4, where the critical perimeter should be determined as shown in Figure 9.8
.
Key:
1 - critical perimeter Ср;
2 - loaded area.
їоз^аки:
- критичмй їериметр Ср;
- зо^а ^ава^таже^^я
Рисунок 9.8 - Критичний периметр при зсуві на продавёювання
Figure 9.8 - Critical perimeter for punching shear
9.8 Перевірка комбінованих їёит за
II груїою граничних станів
Kо^троёь розкриття трiщи^ у бетош
0ирина тріщин у зонах від’°мних моментів нерозрізних пёит повинна перевірятись згідно з EN 1992-1-1, 7.3.
Якщо нерозрізні пёити запроектовані як віёьно обперті згідно з 9.4.2(5), то пёоща перерізу арматури дёя запобігання тріщинам над ребрами повинна становити не мен0е ніж 0,2 % поперечного перерізу бетону над ребрами при зведенні без тимчасового розкріп- ёення і 0,4 % цієї пёощі - з тимчасовим роз- кріпёенням.
їроги^
Застосову°ться EN 1990, 3.4.3.
їрогини від прикёаденого лёьки до ста- ёевого профнастиёу навантаження повинні визначатись згідно з роздіёом 7 EN 1993-1-3.
9.8 Verification of composite slabs for serviceability limit states
Control of cracking of concrete
The crack width in hogging moment regions of continuous slabs should be checked in accordance with EN 1992-1-1, 7.3.
Where continuous slabs are designed as simply-supported in accordance with 9.4.2(5), the cross-sectional area of the anti-crack reinforcement above the ribs should be not less than 0,2 % of the cross-sectional area of the concrete above the ribs for un-propped con-struction and 0,4 % of this cross-sectional area for propped construction.
Deflection
EN 1990, 3.4.3, applies.
Deflections due to loading applied to the steel sheeting alone should be calculated in accordance with EN 1993-1-3, Section 7.
їрогим від їри^адешго до комбімва- шго еёеме^а ^ава^таже^^я їовимі виз^а- чатись із застосувашям їружшго розрахуму згідно з роздіёом 5 без урахувашя усадки.
Обчисёешя їрогинв мож^а ^е вико^увати їри вико^а^^і обох умов:
відш0ешя їроёьоту до товщим ^е їе- ревищу° граничних з^аче^ь, ^аведе^их у EN 1992-1-1, 7.4, їри ^евисокому рівні ^а- їружем у бетон;
умова (6) стосовм ^еврахува^^я вїёивів ковзамя ^а кнцях задовоёь^я°ться.
Дёя в^утрі0^іх їроёьотів ^ерозріз^ої їЛи- ти, якщо з’°д^а^^я ^а зсув виз^ача°ться, як у 9.1.2 а), b) або(с), їроги^ мож^а виз^ачати із застосувамям ^астуї^их сїрощем:
моме^ Терції їерерізу мож^а їриймати, як середа з^аче^^я дёя їерерізу з тріщи^ами і без тріщищ
дёя бето^у мож^а застосовувати середа з^аче^^я відношення модуёів як дёя ко- роткотриваёих, так і довготриваёих діях.
Дёя крайнх їроёьотів мож^а ^е враховувати ковзамя ^а кнцях, якщо ^ава^таже^^я їочаткового ковзамя їри виїробувамях (виз- ^аче^е як ^ава^таже^^я, що сїричи^я° ков- замя 0,5 мм) їеревищу° в 1,2 раза розра- хумове екстёуатац^е ^ава^таже^^я.
Якщо ковзамя кнців, що їеревищу° 0,5 мм, ма° місце їри ^ава^таже^^і, ме^0ому нж 1,2 раза від розрахумового екстёуатаціймго ^ава^таже^^я, то ^еобхід^о забезїечувати амерувамя ^а кнцях. Відїовідш всі з^аче^^я їовимі обчисёюватись з урахувамям вїёиву ковзамя кнців.
Якщо вїёив зсувмго з’°д^а^^я між ^асти- ёом і бетомм ^евідомий з досвіду ексїери- ментальної їеревірки комбновамх їерекрит- тів із заамерувамям ^а кнцях, то розрахумк ^еобхід^о сїрощувати до арки з розтяшутим стриж^ем. За ці°ю модєллю видовжемя або скорочемя да° їрогищ котрий ^еобхід^о враховувати.
Deflections due to loading applied to the composite member should be calculated using elastic analysis in accordance with Section 5, neglecting the effects of shrinkage.
Calculations of deflections may be omitted if both:
the span to depth ratio does not exceed the limits given in EN 1992-1-1, 7.4, for lightly stressed concrete, and
the condition of (6) below, for neglect of the effects of end slip, is satisfied.
For an internal span of a continuous slab where the shear connection is as defined in 9.1.2.1(a), (b) or (c), the deflection may be determined using the following approximations:
the second moment of area may be taken as the average of the values for the cracked and un-cracked section;
for concrete, an average value of the modular ratio for both long- and short-term effects may be used.
For external spans, no account need be taken of end slip if the initial slip load in tests (defined as the load causing an end slip of 0,5 mm) exceeds 1,2 times the design service load.
Where end slip exceeding 0,5 mm occurs at a load below 1,2 times the design service load, then end anchors should be provided. Alternatively deflections should be calculated including the effect of end slip.
If the influence of the shear connection between the sheeting and the concrete is not known from experimental verification for a composite floor with end anchorage, the design should be simplified to an arch with a tensile bar. From that model, the lengthening and shortening gives the deflection that should be taken into account
.
ANNEX A
(Informative)
ДОДАТОК A
(нформацітий)
ЖОРСТКІСТЬ KOMЇO^E^T 3’ЄД^A^Ь
У СїОРУДАХ
А.1 Сфера
Жорсткість ^астуї^их остовах комїо^е^т з'єднань мож^а виз^ачати згідно з А.2.1:
- їоздовж^ої стаёевоТ розтягаутої арматури; - стаёевих стистутих ко^актмх їёасти^.
Коефіці^т жорсткості ki виз^ача°ться згід- ш з EN 1993-1-8, вираз (6.27). Жорсткість ком- їо^е^т, виз^аче^их у тому ставдарті, мож^а їриймати як у цьому докуме^і, за ви^ятком А.2.2.
Жорсткість бето^у, що омошёічу° стику у стаёевому їрофіёі коёом, мож^а виз^ачити згідно з А.2.3.
Bїёив ковзашя у зсувшму з'єднанні ^а жорсткість з'єднання мож^а виз^ачати згідно з А.3.
А.2 Коефіціздти жорсткості
А.2.1 Ошовш кoмїo^e^mu з’°д^a^^я
А.2.1.1 їoздoвж^я poзmяг^yma стаёева арматура
(1) Коефіці^т жорсткості ksr дёя ряду r мож^а їрий^яти за табёицею А.1.
Табёиця А.1 - Коефіці^т жорсткості ks,r
Table A.1 - Stiffness coefficient ks,r
STIFFNESS OF JOINT COMPONENTS
IN BUILDINGS
A.1 Scope
The stiffness of the following basic joint components may be determined in accordance with A.2.1 below:
longitudinal steel reinforcement in tension;
steel contact plate in compression.
Stiffness coefficients ki are defined by EN 1993-1-8, expression (6.27). The stiffness of components identified in that Standard may be taken as given therein, except as given in A.2.2 below.
The stiffness of concrete encased webs in steel column sections may be determined in accordance with A.2.3 below.
The influence of slip of the shear connection on joint stiffness may be determined in accordance with A.3.
A.2 Stiffness coefficients
A.2.1 Basic joint components
A.2.1.1 Longitudinal steel reinforcement in tension
(1) The stiffness coefficient ks,r for a row rmay be obtained from Table A.1
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кнець табёйці А.1
Ко^фігурація
Configuration
Нава^ажешя
Loading
Коефіці^т жорсткості
Stiffness coefficient
Двосторошя
Double-sided
MEd,1 > MEd,2
Дёя з’єднання їри MEd,2 :
For the joint with MEd,2 :
ks,r
As,r
1 -Р^
2 J
As,r - їёоща поперечшго їерерізу поздов- ж^ої арматури у ряді r в межах робочої 0и- рим бетошої полиці, виз^аче^а дёя їерерізу в місці з’єднання згідно з 5.4.1.2;
MEdl - розрахумовий зги^аль^ий моме^, прикладений до і-го з’єднання баёки що з’°д- ^у°ться (рисушк А.1);
h - висота перерізу сталевого профілю колом (рисушк 6.17);
Р - перехідмй параметр, ^ада^ий у EN 1993-1-8, 5.3.
їримітка. Коефіці°нти жорсткості для MEdt1 = MEd,2 застосовуються при одно- і двосторонній конфігурації з’°днання за однакових умов навантаження, якщо 0ирина полиці опорної головної балки заміню° висоту h перерізу колони.
Asr is the cross-sectional area of the longitudinal reinforcement in row rwithin the effective width of the concrete flange determined for the crosssection at the connection according to 5.4.1.2; MEdl is the design bending moment applied to a connection i by a connected beam, see Figure A.1;
h is the depth of the column’s steel section, see Figure 6.17;
P is the transformation parameter given in EN 1993-1-8, 5.3.
Note: The stiffness coefficient for MEd,1 = MEd,2 is applicable to a double-sided beam-to-beam joint configuration under the same loading condition, provided that the breadth of the flange of the supporting primary beam replaces the depth h of the column section
.
Рису^к A.1 - З’єднання із зги^аль^ими моме^ами
Figure A.1 - Joints with bending moments
А.2.1.2 Стаёева стиыута контактна їёacmu^a
(1) Коефіці^т жорсткості мож^а прий^яти таким, щодорівт° ^ескі^че^^ості.
A.2.1.2 Steel contact plate in compression
(1) The stiffness coefficient may be taken as equal to infinity
.
A.2.2 fa0i кoмїo^e^mu у комбінованих з’°д^a^^яx
A.2.2.1 їa^eёь стшки коё<ми їри зсуві
(1) Дёя їa^eёi без ребер жорсткості у вузёі з’єднання із стаёевою ко^актшю їёитою кое- фіці°нт жорсткості k 1 може їрийматись 0,87 від з^аче^^я, ^аведе^ого EN 1993-1-8, табёи- ця 6.11.
A.2.2.2 Стшка коёош їри їоївречжму стиску
(
0, 2 beff,c,wc twc
dc
ІН0і термии вказаы у EN 1993-1-8, 6.
A.2.3 Заёізобетоші комїо^e^mu
A.2.3.1 їа^еёь стшки коёош їри зсуві
Я
k 1,c- 0,06
Ecm
Ea
Ecm - модуёь їружшсті бето^у;
z - їёече в^утрі0^ьої їари (EN 1993-1-8, ри- сушк 6.15).
A.2.3.2 їа^еёь стшки коёош їри зсуві
Якщо стика стаёево'і коёом омо^оёіче^а бетошм (рисушк 6.17b), жорсткість стики коёом їри стиску мож^а збіёь0ува™ з ура- хувашям омошёічешя.
Д
k2c- 0,13Ecm
Ea
ёя з’єднання через ко^ак^у їёиту додаток k2с до коефіці^та жорсткості k2 мож^а виз^ачити за виразом: де: teff,c - робоча товщи^а бето^у, див.8.4.4.2(2, ).
A.2.2 Other components in composite joints
A.2.2.1 Column web panel in shear
