---

7. 3^аче^^я хlt,fi виз^ачають із таких ви­разів:

ky,0,com is the reduction factor from section 3 for the yield strength of steel at the maximum temperature in the compression flange 0a,com reached at time t.

Note: Conservatively 0_a,com can be assumed to be equal to the uniform temperature 0_a .

The value of х_LT,_fi should be determined ac­cording to the following equations

:1

(4.12)

^хLT,fi 1

2

^фLT,0,com ⁺ д/[^фLT,0,com ] ^—[^LT,0,com

w

де

here

та

i ¹Л Г

^ФLT, 0, com ^— 2 ¹ +^a^ LT ,0, com

. 1²

>, com J

(4.13)

and

a - 0,65^235/ fy

y,

(4.14)

(4.15)

^LT,0,com ^— ^LT [ky,0,com k^E,0,com

]де

k_E,0,com — коефіцієнт зниження з роздіёу 3 ДёЯ та^ге^са кута ^ахиёу лінійної їружшї діёя^ки дёя максимаёьш! темїератури у сти^утій зон 0_a,com, що досяга°ться в моме^ часу t.

8. Розрахумову ^есучу здатнсть ^а дію їо- їеречшї сиёи Vfit,Rd в моме^ часу t з їоїє- речмм їерерізом кёасу 1 або кёасу 2 виз^ачають з виразу:

where:

k_E0com is the reduction factor from section 3 for , ,com

the slope of the linear elastic range at the maxi­mum steel temperature in the compression flange 0 reached at time t.

a,com

The design shear resistance V_fi,t,Rd at time t of a Class 1 or Class 2 cross-section should be determined from

:

(4.16)

Vfi,t,Rd ^-ky, 0,web VRd [^yM,0/Y M,fi ]

,де

V_Rd - ^есуча здатнсть ^а дію їоїеречшї сиёи осшвшго їоїеречшго їерерізу дёя їроекту- вашя за шрмаёьші темїератури згідно з EN 1993-1-1;

0web — серед^я темїература стики їерерізу;

ky,0,web — коефіцієнт зниження границі теку­чості стаёі за темїератури 0web (роздіё 3).

9. 3^аче^^я коефіці°^тa їристосувашя к 1 дёя ^ерів^омір^ого розтодіёу темїератури їриймають так:

• дёя баёки, що заз^а° вїёиву з усіх сторіщ к 1 = 1,0;

• дёя ^езахище^ої баёки, що заз^а° вїёиву з трьох сторіщ зі стаёезаёізобетошою або бетошою їёитою к 1 = 0,7;

where:

V_Rd is the shear resistance of the gross cross-section for normal temperature design, according to EN 1993-1-1;

0web is the average temperature in the web of the section;

ky,0,web is the reduction factor for the yield strength of steel at the steel temperature 0web, see section 3.

7. The value of the adaptation factor к 1 for non-uniform temperature distribution across a cross-section should be taken as follows:

• for a beam exposed on all four sides к 1 = 1,0;

for an unprotected beam exposed on three sides, with a composite or concrete slab on side fou: к 1 = 0,70

;

• дёя захищеної баёки, що заз^а° вїёивy з трьох сторіщ зі стаёезаёізобетошою або бетошою їёитою к 1 = 0,85.

7. Дёя ^ерів^омір^ого темїературшго розїо- діёу вздовж баёки коефіці^т їристосувашя к2 їриймають так:

• дёя статичш ^евиз^аче^ої баёки к2 = 0,85;

• дёя всіх Н0их виїадків к2 = 1,0.

4.2.3.4 Баёки з їоїеречшми їерерізами кёасу3

(1) Розраху^ову ^есучу здатнсть їри згин MfitRd в моме^ часу t їоїеречшго їерерізу кёасу 3 з рівшмір^м розтодіёом темїератури виз^ачають з виразу:

- for an protected beam exposed on three sides, with a composite or concrete slab on side four к 1 = 0,85.

8. For a non-uniform temperature distribution along a beam the adaptation factor к2 should be taken as follows:

• at the supports of a statically indeterminate beam к₂ = 0,85;

• in all other cases к2 = 1,0.

4.2.3.4 Beams with Class 3 cross-sections

1. The design moment resistance Mfi _tRd at time t of a Class 3 cross-section with a uniform tem­perature should be determined from:

   (4.17)

Mfi,t,Rd - ky, e MRd [Y m ,0/y m ,fi ]

,де:

MRd - їружмй зги^аёь^ий моме^ основного їоїеречшго їерерізу M_elRd дёя їроектувашя за тормаёьтоі' темїератури згідно з EN 1993-1-1 або знижений зги^аёь^ий моме^ дёя їроекту- вашя за шрмаёьші' темїератури, що врахову° вїёиви їоїеречтої сиёи згідно з EN 1993-1-1;

ky,e - коефіці^т зниження гравці текучості стаёі за темїератури Є a згідно з роздіёом 3.

2. Розраху^ову ^есучу здатнсть їри згин MfitRd в моме^ часу t їоїеречшго їерерізу кёасу 3 з ^ерів^омір^им розтодіёом темїера­тури виз^ачають з виразу:

where:

M_Rd is the elastic moment resistance of the gross cross-section M_elRd for normal temperature de­sign, according to EN 1993-1-1 or the reduced moment resistance allowing for the effects of shear if necessary according to EN 1993-1-1;

ky,e is the reduction factorforthe yield strength of steel at the steel temperature ea, see section 3

The design moment resistance Mfi _tRd at time t of a Class 3 cross-section with a non-uniform tem­perature distribution may be determined from

:

(4.18)

Mfi,t,Rd ^- ky,e,max MRd ^[yM,0/^YM,fi]/^к 1 ^к2

,де:

MRd - пружний зги^аёь^ий моме^ основного їоїеречшго їерерізу M_el,Rd дёя їроектувашя за шрмаёьші' темїератури або знижений зги^аёь^ий моме^, що врахову° вїёиви їоїеречшї сиёи згідно з EN 1993-1-1;

ky,e,max - коефіцієнт зниження границі теку­чості стаёі за максимаёьш'| темїератури у стистутій зон Є a ,_max, що досяга°ться в моме^ часу t, див. (3);

к 1 - коефіці^т їристосувашя дёя ^ерів^о- міршго розтодіёу темїератури їо 0ирин їоїеречшго їерерізу, див. 4.2.3.3 (7);

к2 - коефіці^т їристосувашя дёя ^ерів^о- міршго розтодіёу темїератури вздовж баёки, див. 4.2.3.3 (8).

where:

M_Rd is the elastic moment resistance of the gross cross-section M_elRd for normal temperature de­sign or the reduced moment resistance allowing for the effects of shear if necessary according to EN 1993-1-1;

k_y,_e,_max is the reduction factor for the yield strength of steel at the maximum steel tempera­ture Є a ,_max reached at time t, see 3;

к 1 is an adaptation factor for non-uniform tem­perature in a cross-section, see 4.2.3.3 (7);

к2 is an adaptation factor for non-uniform tem­perature along the beam, see 4.2.3.3 (8)

.

3. Розраху^ову ^есучу здатжсть їри їоздов- ж^ому згин Mb fi t Rd ^еобмеже^ої збоку баёки в моме^ часу t з їоїеречмм їерерізом кёасу 3 виз^ачають з виразу:

The design buckling resistance moment M_b,fi,t,Rd at time t of a laterally unrestrained beam with a Class 3 cross-section should be deter­mined from:Mb,fi,t,Rd -XLT,fi Wei, У ky, 9, com fy/YM,fi, (4.19

)

Nfi,Ed

fy

^x min,fi Aky,9

^YM, fi

kyMy, fi, Ed ₊kzMz, fi, Ed

f

Wpl,y ky, 9 ^YM, fi

fy Wpl,z ky, 9 -

^Y M, fi

(4.21a)

Nfi, Ed

fy~

^xz,fi Aky, 9

^YM, fi

kLT My,fi,Ed

kzMz,fi,Ed

fy

^xLT,fi Wpl,yky,9

^YM, fi

Wpl,z ky,9

fy

^Y M, fi

(4.21b)

Nfi, Ed

fy~

^x min,fi Aky,9

^YM, fi

ky My,fi,Ed

f~

Wei, yky, 9 ^Y M, fi

kz Mz, fi, Ed

f~

Wei,zky, 9 ^YM, fi

(4.21c)

Nfi,Ed

^xz,fi Aky, 9

+
fy

^Y M, fi

kLT M y,fi,Ed

kzMz,fi,Ed

ff

XLT,fi Wei,y ky,9 Wei,z ky,9

^YM, fi ^YM, fi

(4.21d)

де x_LT,_fi виз^аче^о в 4.2.3.3 (5).

їримітка. Спрощено 9a,_comдорівню° максимальній температурі 9a^.

4. Розрахумову ^есучу здатжсть ^а дію їоїеречшї сиёи VfitRd в моме^ часу t дёя їоїеречшго їерерізу кёасу 3 виз^ачають з виразу:

Vfi, t, Rd ^— ky ,9, web

де;

VRd - ^есуча здатжсть ^а дію їоїеречшї сиёи осшвшго їоїеречшго їерерізу дёя їроекту- вашя за нормальної темїератури згідно з EN 1993-1-1.

4.2.3.5 Кожтрукціі, що їрацюють ^а стиск зі згитм. з їоїеречшми їерерізами кёасів 1, 2 або 3

1. Розрахумову ^есучу здатжсть їри їоздов- ж^ому згиж Rfitd в моме^ часу t стистуто- зішутої ко^трукції їеревіряють вико^а^^ям умов (4.21а) та (4.21b) для ко^трукції з їо- їеречмм їерерізом класу 1 або класу 2 або умов (4.21c) та (4.21d) для ко^трукції з їоїє- речмм їерерізом класу 3.

where: X_LT,_fi is as given in 4.2.3.3 (5).

Note: Conservatively 9a,_com can be assumed to be equal to the maximum temperature 9a,_max.

(4) The design shear resistance V_fi,t,Rd at time tof a Class 3 cross-section should be determined from:

VRd [yM,0/YM,fi ] , (4-20)

where:

V_Rd is the shear resistance of the gross cross­section for normal temperature design, according to EN 1993-1-1.

4.2.3.5 Members with Class 1, 2 or 3 cross­sections, subject to combined bending and axial compression

(1) The design buckling resistance R_fi,t,d at time t ofa member subject to combined bending and ax­ial compression should be verified by satisfying expressions (4.21a) and (4.21b) for a member with a Class 1 or Class 2 cross-section, or expres­sions (4.21c) and (4.21d) for a member with a Class 3 cross-section

.

ї

ДЄ:

X min,fi визначєно у 4.2.3.2;

Xz,_fi визначєно у 4.2.3.2;

XLT,_fi визначєно у 4.2.3.3 (5).

where:

X _min,_fi is as defined in 4.2.3.2;

Xz,_fi is as defined in 4.2.3.2;

XLT,_fi is as defined in 4.2.3.3 (5);

. „ ^pLT Nfi,Ed „

^kLT -¹,-r- < ¹,

f_y

^Xz,fi ^Aky,9

У M, fi

ДЄ

where

pLT - 0,15Xz,₀ pm,LT -0,15 < 0,9

k _1 ^pyNfi, Ed

^ky -¹f

^X y,fi ^Aky,9 -y- ^y M, fi

ДЄ

where

py - (1,2pm,y -3)Xy,9 + 0,44pm,y -0,29 < 0,8

. . ^pz Nfi, Ed

^kz - ¹' _f

^Xz,fi ^Aky,9 -y- ^y M, fi

ДЄ

where

Pz - (2pm,z -5)Xz,_e+ 0,44pm,z

-0,29 < 0,8та (and)Xz,₉ < 1,1.

римітка. Коєфіці^ти єквiвaёє^т^oгo рів^мір- ^го момє^у pm вказан ^а рису^у 4.2.

Рису^к 4.2 - Коефіці^ти еквіваёе^шго рівшміршго моме^у

Figure 4.2 - Equivalent uniform moment factors4.2.3.6 КомтрукцИ'з їоїеречшми їерерізами класу 4

1. Для ко^трукцій з їоїеречмми їерерізами кёасу 4, окрім тих, що їрацюють ^а розтяг, мож^а доїустити, що умова 4.2.1 (1) забез- їече^а, якщо в моме^ часу t темїература стаёі 0a в усіх їоїеречмх їерерізах ^е їере- вищу° 0 crit.

їримітка 1. Додаткова інформація міститься у додатку Е.

їримітка 2. Межа 0crit може бути вибрана у національному додатку. Рекомендоване значення 0_crit = 350 °С.

4.2.4 Kpumuч^а темїература

1. Як альтер^атива до 4.2.3 їеревірку мож^а зробити в обёасті темїератури.

2. Kритич^а темїература 0a,cr вуглецевої стаёі згідно з 1.1.2 (6) у моме^ часу t дёя ^ерів^омір^ого розїоділу темїератури в ко^ струкції може бути виз^аче^а дёя будь-якого стуїе^я використашя р₀ у моме^ часу t = 0, окрім виїадку, коёи розгёяда°ться критерій деформації або треба враховувати явище стійкості, за формуёою:

4.2.3.6 Members with Class 4 cross-sections

1. For members with class 4 cross-sections other than tension members it may be assumed that 4.2.1(1) is satisfied if at time t the steel tempera­ture 0a at all cross-sections is not more than 0_crit.

Note 1: For further information see annex E.

Note 2: The limit 0crit may be chosen in the National Annex. The value 0crit = 350 °C is recommended.

1. As an alternative to 4.2.3, verification may be carried out in the temperature domain.

Except when considering deformation criteria or when stability phenomena have to be taken into account, the critical temperature 0acr of carbon steel according to 1.1.2 (6) at time t for a uniform temperature distribution in a member may be determined for any degree of utilization р 0 at time t = 0 using

:

= 39,19ln

1

0,9674 р 3,⁸³³

+ 482 ,

(4.22)

де р0 ^е ме^0е 0,013. where р₀ must not be taken less than 0,013.

їримітка. їриклади значень 0 _acr для значень р 0 Note: Examples for values of 0 _{a c}r forvaluesof р 0from

від 0,22 до 0,80 наведено в таблиці 4.1. 0,22 to 0,80 are given in table 4.1.

Табёиця 4.1 - Kритич^а темїература 0a,_cr для з^аче^ь стуїе^я використашя р₀