Страница 14: ДСТУ-Н Б EN 1992-1-1:2010. Проектування залізобетонних конструкцій частина 1-1. загальні правила і правила для споруд (62820)

їримітка. Значення k 1 і k2 можуть встановлюватись для конкретної країни у національному додатку. Ре­комендуються величини 40 мм та 75 мм відповідно.

3. For concrete cast against uneven surfaces, the minimum cover should generally be increased by allowing larger deviations in design. The in­crease should comply with the difference caused by the unevenness, but the minimum cover should be at least k₁ mm for concrete cast against prepared ground (including blinding) and k₂ mm for concrete cast directly against soil. The cover to the reinforcement for any surface feature, such as ribbed finishes or exposed aggregate, should also be increased to take account of the uneven surface (see 4.4.1.2 (11)).

Note: The values of k1 and k2 for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended values are 40 mm and 75 mm.

3. КО^ТРУКТИВМЙ РОЗРАХУ^К

(1)Р Метою ко^труктившго розрахуму ° виз- ^аче^^я розподілу в^утрi0^iх сиё і моме^ів або ^апруже^ь, деформацій і переміщем дёя всієї комтрукції або її частим. За ^еобхід^ос- ті, пови^е^ вико^уватись додатковий місцевий розрахумк.

їримітка. Для біль0ості звичайних випадків розра­хунок буде використовуватись для визначення роз­поділу внутрі0ніх сил і моментів, а кінцева пере­вірка або демонстрація опору поперечних перерізів ґрунтується на наслідках цих впливів; однак, для певних особливих елементів методи розрахунку (наприклад, метод скінченних елементів) дають пе­реважно напруження, деформації і переміщення, а не внутрі0ні сили і моменти. Для застосування цих даних і одержання відповідних результатів пе­ревірки потрібно використати спеціальні методи.

2. Місцеві розрахуєм ^еобхід^і, коли умова їро лінійний розїоділ деформацій ^еприй^ят- ^а,^априклад:

• в околицях оїор,

• у місцях зосереджемго ^ава^таже^^я,

• у вузлах з'єд^а^ь коло^ і балок,

• у зо^ах заамерувамя,

• у місцях змім поперечмго їерерізу.

2. їри плоско-паралельмх їолях ^апруже^ь для виз^аче^^я армувамя може використову­ватись спрощемй метод.

їримітка. Спрощений метод наведено у додатку F.

(4)Р Розрахумк пови^е^ вико^уватись із вико- ристамям ідеалізації як геометрії, так і харак­теру роботи комтрукції. Bибра^а ідеалізація повима відїовідати характеру задачі, яка розв'язується.

(5) У розрахуму повимі розглядатись геомет­рія і властивості комтрукції та характер її ро­боти ^а кожый стадії будівмцтва.

(6)Р У розрахуму ^еобхід^о враховувати вїлив геометрії і властивостей комтрукції ^а харак­тер її роботи ^а кожый стадії будівмцтва.

(7) Загаль^оприй^ятою ідеалізацією характе­ру роботи, яка використовується їри розраху^ ку, є:

• лінійно-пружний характер роботи (див. 5.4);

• лінійно-пружний характер роботи з обмеже- мм перерозподілом (див. 5.5);

5 STRUCTURAL ANALYSIS

(1)P The purpose of structural analysis is to establish the distribution of either internal forces and moments, or stresses, strains and displace­ments, over the whole or part of a structure. Ad­ditional local analysis shall be carried out where necessary.

Note: In most normal cases analysis will be used to establish the distribution of internal forces and mo­ments, and the complete verification or demonstration of resistance of cross sections is based on these action effects; however, for certain particular elements, the methods of analysis used (e.g. finite element analysis) give stresses, strains and displacements rather than internal forces and moments. Special methods are required to use these results to obtain appropriate verification.

2. Local analyses may be necessary where the assumption of linear strain distribution is not valid, e.g.:

• in the vicinity of supports,

• local to concentrated loads,

• in beam-column intersections,

• in anchorage zones,

• at changes in cross section.

2. For in-plane stress fields a simplified method for determining reinforcement may be used.

Note: A simplified method is given in Annex F.

(4)P Analyses shall be carried out using ideali­sations of both the geometry and the behaviour of the structure. The idealisations selected shall be appropriate to the problem being considered.

5. The geometry and the properties of the struc­ture and its behaviour at each stage of construc­tion shall be considered in the design.

(6)P The effect of the geometry and properties of the structure on its behaviour at each stage of construction shall be considered in the design

7. Common idealisations of the behaviour used for analysis are:

• linear elastic behaviour (see 5.4);

• linear elastic behaviour with limited redistribu­tion (see 5.5);

• їластич^ий характер роботи (див. 5.6), який вкёюча° стриж^еву модеёь (див. 5.6.4);

• ^елі^ій^ий характер роботи (див. 5.7).

7. У будівёях вїёиви їоїеречмх і осьових зу- сиёь ^а деформацію ліыймх елеме^ів і їёит можуть ^е враховуватись, якщо мож^а їеред- бачити, що вом будуть сташвити ме^0е ыж 10% від зусиёь, сїричи^е^их згишм.

5.1.2 Особливі вимоги для фу^даме^mів

(1)Р Якщо вза°модія "остова-сїоруда" сутт°во вїёива° ^а характер дій у сїоруді, то характе­ристики ґру^ів і вїёив вза°модії їовиші вра­ховуватись згідно з EN 1997-1.

їримітка. Їодаль0а інформація стосовно розра­хунку фундаментів неглибокого закладання наве­дена у додатку G.

2. При їроектуваші фувдаме^ів ^а їри- родый остові дёя їредставле^^я вза°модії "остова-сторуда" можуть застосовуватись від- їовідн строщеы модеёі.

їримітка. Зазвичай, для окремо розта0ованих фундаментів і пальових ростверків впливами вза°- модії "споруда-основа" можна знехтувати.

2. Для розрахуй ^есучої здатшсті окремих їаль їри виз^аче^^і вїливів ^еобхід^о врахо­вувати вза°модію між їалями, ростверком і ґру^ом остови.

3. Якщо їалі розта0оваш у декілька рядів, вїлив ^а кож^у їалю ^еобхід^о виз^ачати че­рез а^аліз вза°модії між шіми.

4. Цю вза°модію мож^а ^е враховувати, якщо відстав у чистоті між їалями у два і біль0е разів їеревищу° діаметр їалі.

5.1.3 Виїадки ^aвa^maжe^ь і сполучень

(1)Р (1)P При а^алізі столуче^ ^ава^таже^ь (розділ 6 EN 1990), їовисті розглядатись від- їовідн виїадки з метою виз^аче^^я всіх їе- рерізів ко^трукції або її частищ де можливе виникнення критичмх розрахумових умов.

їримітка. Якщо у конкретній країні необхідно вико­ристовувати сїрощення стосовно кількості та кла­сифікації навантажень, надасться їосилання на її національний додаток. Для будівель рекомендують­ся настуїна сїрощена класифікація навантажень: (а) знакозмінні їрольоти несуть розрахункове змінне та їостійне навантаження (yQQk + yG-Gk + Pm), інші їро­льоти несуть тільки розрахункове їостійне наванта­ження yG-Gk + Pm, і

• plastic behaviour (see 5.6), including strut and tie models (see 5.6.4);

• non-linear behaviour (see 5.7).

(8) In buildings, the effects of shear and axial forces on the deformations of linear elements and slabs may be ignored where these are likely to be less than 10% of those due to bending.

(1)P Where ground-structure interaction has significant influence on the action effects in the structure, the properties of the soil and the effects of the interaction shall be taken into account in accordance with EN 1997-1.

Note: For more information concerning the analysis of shallow foundations see Annex G.

2. For the design of spread foundations, appro­priately simplified models for the description of the soil-structure interaction may be used.

Note: For simple pad footings and pile caps the effects of soil-structure interaction may usually be ignored.

2. For the strength design of individual piles the actions should be determined taking into account the interaction between the piles, the pile cap and the supporting soil.

3. Where the piles are located in several rows, the action on each pile should be evaluated by considering the interaction between the piles.

4. This interaction may be ignored when the clear distance between the piles is greater than two times the pile diameter.

(1)P In considering the combinations of actions, see EN 1990 Section 6, the relevant cases shall be considered to enable the critical design con­ditions to be established at all sections, within the structure or part of the structure considered.

Note: Where a simplification in the number of load arrangements for use in a Country is required, referen­ce is made to its National Annex. The following simp­lified load arrangements are recommended for buildings:

1. alternate spans carrying the design variable and permanent load (yQQk + y_G-Gk + Pm), other spans carrying only the design permanent load y_G-Gk+Pm, and

2. будь-які два прилеглих їpoёьoти ^есуть розра- ху^ове змі^е та їості^е ^ава^таже^^я (yQQk + yG-Gk + Pm). Всі Н0І їроёьоти ^есуть тіёькй розраху^ кове їості^е ^ава^таже^^я yG-Gk + Pm.

(1)P Впливи другого порядку (розділ 1 EN 1990) повинні враховуватись, якщо передбача°ться, що вони можуть сутт°во вплинути на загальну стійкість конструкції і на досягнення гранично­го стану у критичних перерізах.

2. Впливи другого порядку повинні враховува­тись згідно з 5.8.

3. Для будівель впливами другого порядку ни­жче певних граничних значень можна знехту­вати (див. 5.8.2 (6)).

5.2 Геометричж ^eтoч^ocтi

(1)P Несприятливі впливи від можливих відхи­лень у геометрії конструкції та розта0уванні навантажень повинні враховуватись при роз­рахунку елементів і конструкцій.

їримітка. Відхиле^я у розмірах їоїеречмх їере- різів, зазвичай, враховуються коефіці°нтами ^адій- ^сті за матеріаёамм. їх додатково ^е їотріб^ включати у ко^труктивмй розраху^к. Мінмаль- ний ексцентриситет дёя розрахуй їоїереч^го їерерізу ^аведе^о у 6.1 (4).

(2)P Неточності повинні враховуватись для граничних станів при довготривалих і аварій­них розрахункових випадках.

3. Неточності необхідно враховувати для гра­ничних станів за придатністю до експлуатації.

4. Нижченаведені положення застосовуються для центрально стиснутих елементів і конст­рукцій при вертикальному навантаженні пере­важно у будівлях. Числові значення відно­сяться до звичайних відхилень при зведенні (клас 1 за ENV 13670). їри використанні ін0их відхилень (наприклад, клас 2), значення по­винні уточнюватись відповідним чином.

5. Неточності можуть виражатись через нахил 01, виражений як:

01 =

де:

00 - базове значення;

ah - понижуючий коефіці°нт для довжини або висоти: a h = 2 / 72? ; 2 / 3 < a h < 1;

(b) any two adjacent spans carrying the design variable and permanent loads (yQQk+y_G-Gk+Pm). All other spans carrying only the design permanent load y_G-Gk + Pm,.

1. .4 Second order effects

(1)P Second order effects (see EN 1990 Section 1) shall be taken into account where they are likely to affect the overall stability ofa structure significant­ly and for the attainment of the ultimate limit state at critical sections.

2. Second order effects should be taken into account according to 5.8.

3. For buildings, second order effects below cer­tain limits may be ignored (see 5.8.2 (6)).

5.2 Geometric imperfections

(1)P The unfavourable effects of possible devia­tions in the geometry of the structure and the position of loads shall be taken into account in the analysis of members and structures.

Note: Deviations in cross section dimensions are nor­mally taken into account in the material safety factors. These should not be included in structural analysis. A minimum eccentricity for cross section design is given in 6.1 (4).

(2)P Imperfections shall be taken into account in ultimate limit states in persistent and accidental design situations.

3. Imperfections need not be considered for serviceability limit states.

4. The following provisions apply for members with axial compression and structures with verti­cal load, mainly in buildings. Numerical values are related to normal execution deviations (Class 1 in ENV 13670). With the use of other deviations (e.g. Class 2), values should be adjusted accor­dingly.

5. Imperfections may be represented by an incli­nation, 01, given by:

a m , (5.1)

where

00 - is the basic value:

ah - is the reduction factor for length or height: a h = 2/72? ; 2/3 <a h < 1

;

am - помжуючий коефіці^т для кіёькості еле- ме^ів: a m = 00,5(1 +1/ m);

l - довжи^а або висота, м, (див. (4)

m - кіёькість вертикальмх елеме^ів, що фор­мують сумар^е з^аче^^я.

їримітка. Величина 00 для конкретної країни може встановлюватись у національному додатку. Реко­мендовано значення 1/200.

6. У виразі (5.1) з^аче^^я l і m залежать від вїливу, що розгляда°ться, і для якого виріз^я- ють три остовах класи (рисушк 5.1):

• вїлив ^а окремий елеме^: l = фактичжй довжин елеме^а, m =1;

• влив ^а систему в'язей: l = висоті будівлі, m = кількості вертикальмх елеме^ів, що їередають горизо^альж зусилля ^а систе­му в'язей;

• вїлив ^а диски їерекриттів та їокриттів, які розїоділяють горизо^альж ^ава^таже^^я: l = висоті їоверху, m = кількості вертикаль- та елеме^ів у їоверсі (їоверхах), що формують сумар^е з^аче^^я горизо^аль- шї сили ^а їерекриття.

6. Для окремих елеме^ів (див. 5.8.1) вїлив ^еточ^остей може враховуватись двома аль- тер^атив^ими сїособами а) або b):

1. - як певмй ексцежриситет е,, виражемй через:

ei =

де l0 - фактич^а довжи^а, див. 5.8.3.2.

Для стн і окремих колощ розкріплемх систе­мою в'язей з метою спрощетая, завжди може використовуватись е, = l0/400, що відповіда° ^ah = 1.

2. - як пев^а попереч^а сила ty розта0ова^а так, щоб викликати максимальмй моме^:

для ^е розкріплешго в'язями елеме^а (рису­нок 5.1 а1):

Hi для розкріплешго в'язями елеме^а (рису­нок 5.1 а2):

Hi

де N - осьове ^ава^таже^^я.

їримітка. Ексцентриситет підходить для статично визначених елементів, тоді як поперечне наванта­ження може використовуватись як для статично визначених, так і невизначених елементів. Сила ^ може розділятись на декілька еквівалентних попе­речних впливів.

am - is the reduction factor for number of mem­bers: a m = 00,5 (1 +1/m);

l - is the length or height [m], see (4)

m - is the number of vertical members contribu­ting to the total effect.

Note: The value of 00 for use in a Country may be found in its National Annex. The recommended value is 1/200.

6. In Expression (5.1), the definition of l and m depends on the effect considered, for which three main cases can be distinguished (see also Figure 5.1):

• Effect on isolated member: l = actual length of member, m =1;

• Effect on bracing system: l = height of building, m = number of vertical members contributing to the horizontal force on the bracing system;

• Effect on floor or roof diaphragms distributing the horizontal loads: l = storey height, m = number of vertical elements in the storey(s) contributing to the total horizontal force on the floor.

6. For isolated members (see 5.8.1), the effect of imperfections may be taken into account in two alternative ways a) or b):

1. as an eccentricity, e_i, given by

0 i l o/2, (5.2)

where l₀ - is the effective length, see 5.8.3.2.

For walls and isolated columns in braced sys­tems, е_, = l₀/400 may always be used as a simp­lification, corresponding to a_h =1.

2. as a transverse force, H,, in the position that gives maximum moment:

for unbraced members (see Figure 5.1 a1):

= 0iN; (5.3a)