Проектування сталевих конструкцій. Частина 1-6. Міцність і стійкість оболонок / Eurocode 3. Design of steel structures. Part 1-6. Strength and Stability of Shell Structures

(5) Where a GMNA analysis is used, if the analysis predicts a maximum load followed by a descending path, the maximum value should be used to determine the load ratio r_R,GMNA. Where a GMNA analysis does not predict a maximum load, but produces a progressively rising action- displacement relationship without strain hardening of the material, the load ratio r_R,GMNA should be taken as no larger than the value at which the maximum von Mises equivalent plastic strain in the structure attains the value

ε_mps = n_mps (f_yd / E).

ПРИМІТКА. У Національному додатку може бути передбачений вибір значення n_mps. Рекомендується значення n_mps = 50.

NOTE: The National Annex may choose the value of n_mps. The value n_mps = 50 is recommended.

(6) Як характеристичний опір межі пластичності r_Rk слід прийняти r_R,MNA або r_R,GMNA відповідно до використаного розрахунку.

(6) The characteristic plastic limit resistance r_Rk should be taken as either r_R,MNA or r_R,GMNA according to the analysis that has been used.

(7)П Розрахунковий опір межі пластичності F_Rd отримують за формулою:

(7)P The design plastic limit resistance F_Rd shall be obtained from:

^{, (6.7)}

де γ_М0 – частковий коефіцієнт для опору пластичній деформації у відповідності з 6.2.2

where γ_М0 is the partial factor for resistance to plasticity according to 6.2.2.

(8)П Потрібно перевірити умову:

(8)P It shall be verified that:

або/or . (6.8)

6.4 Пряме проектування

6.4 Direct design

(1) Для кожного сегмента оболонки в конструкції, представленого базовим з’єднанням навантажень, приведеним у Додатку А, найбільше мембранне напру­ження Мізеса σ_eq,Ed, визначене при розра­хункових значеннях впливів F_Ed, повинно обмежуватися опором напруженням у відповідності з 6.2.2.

(1) For each shell segment in the structure represented by a basic loading case as given by Annex A, the highest von Mises membrane stress σ_eq,Ed determined under the design values of the actions F_Ed should be limited to the stress resistance according to 6.2.2.

(2) Для кожного сегмента оболонки або пластини в конструкції, представленого базовим з’єднанням навантажень, приведе­ним у Додатку В, розрахункові значення впливів F_Ed не повинні перевищувати опір F_Rd, заснований на розрахунковій межі текучості f_yd.

(2) For each shell or plate segment in the structure represented by a basic load case as given in Annex B, the design value of the actions F_Ed should not exceed the resistance F_Rd based on the design yield strength f_yd.

(3) Якщо руйнування перерізу нетто в болтовому з’єднанні є критерієм проекту­вання, розрахункове значення впливів F_Ed має бути визначене для кожного з’єднання. Якщо напруження може бути представлене базовим з’єднанням навантажень, приве­деним у Додатку А, і виниклий у результаті напружений стан складається лише з мембранних напружень, F_Ed не повинне перевищувати опір F_Rd, заснований на розрахунковій межі міцності f_ud, див. 6.2.2(5).

(3) Where net section failure at a bolted joint is a design criterion, the design value of the actions F_Ed should be determined for each joint. Where the stress can be represented by a basic load case as given in Annex A, and where the resulting stress state involves only membrane stresses, F_Ed should not exceed the resistance F_Rd based on the design ultimate strength f_ud, see 6.2.2(5).

7 Граничний стан циклічнОЇ пластичності (LS2)

7 Cyclic plasticity limit state (LS2)

7.1 Розрахункові величини ВПЛИВІВ

7.1 Design values of actions

(1) Якщо не використовується уточнене визначення, розрахункові величини впливів для кожного з’єднання навантажень слід вибирати як характеристичні значення тих частин загальних впливів, які імовірно будуть прикладені і зняті більше трьох разів протягом терміну служби конструкції.

(1) Unless an improved definition is used, the design values of the actions for each load case should be chosen as the characteristic values of those parts of the total actions that are expected to be applied and removed more than three times in the design life of the structure.

(2) Якщо використовується пружний розрахунок або вирази із Додатка С, то слід враховувати лише змінну частину впливів між крайніми верхнім і нижнім значеннями.

(2) Where an elastic analysis or the expressions from Annex C are used, only the varying part of the actions between the extreme upper and lower values should be taken into account.

(3) При використанні фізично нелінійного комп’ютерного розрахунку слід вважати, що змінна частина впливів між крайнім верхнім і нижнім значенням діє за наявності супутніх постійних частин навантаження.

(3) Where a materially nonlinear computer analysis is used, the varying part of the actions between the extreme upper and lower values should be considered to act in the presence of coexistent permanent parts of the load.

7.2 Проектування ЗА напруженням

7.2 Stress design

7.2.1 Розрахункові величини діапазону напружень

7.2.1 Design values of stress range

(1) Розрахунок оболонки слід виконувати з використанням методу LA або GNA розрахунку конструкції, що підпадає під дію двох екстремальних розрахункових величин впливів F_Ed. Для кожного екстремального режиму навантаження при циклічному процесі слід виконати оцінку складових напружень. За сусідніми екстремумами у циклічному процесі мають бути визначені розрахункові значення зміни кожної складової напруження Δσ_x,Ed,i, Δσ_θ,Ed,i, Δτ_xθ,Ed, i на кожній поверхні оболонки (прийнято i = 1,2 для внутрішньої і зовнішньої поверхонь оболонки) і в будь-якій точці конструкції. За цими змінами напруження можна знайти розрахункове значення зміни еквівалентного напруження Мізеса на внутрішній і зовнішній поверхнях:

(1) The shell should be analysed using an LA or GNA analysis of the structure subject to the two extreme design values of the actions F_Ed For each extreme load condition in the cyclic process, the stress components should be evaluated. From adjacent extremes in the cyclic process, the design values of the change in each stress component Δσ_x,Ed,i, Δσ_θ,Ed,i, Δτ_xθ,Ed, i on each shell surface (represented as i = 1,2 for the inner and outer surfaces of the shell) and at any point in the structure should be determined. From these changes in stress, the design value of the von Mises equivalent stress change on the inner and outer surfaces should be found from:

^(7.1)

(2) Як розрахункову величину діапазону напруження Δσ_eq,Ed слід прийняти найбільшу із змін еквівалентних напружень Мізеса Δσ_eq,Ed,i, розглядаючи кожну поверхню оболонки по черзі (i = 1 та i = 2 розглядаються окремо).

(2) The design value of the stress range Δσ_eq,Ed should be taken as the largest change in the von Mises equivalent stress changes Δσ_eq,Ed,i, considering each shell surface in turn (i = 1 and i = 2 considered separately).

(3) У стику між сегментами оболонки, якщо розрахунок моделює перетин серединних поверхонь і не враховує кінцевий розмір з’єднання, діапазон напруження можна прийняти в першій фізичній точці в сегменті оболонки (на відміну від значення, обчисленого на перерізі двох серединних поверхонь).

(3) At a junction between shell segments, where the analysis models the intersection of the middle surfaces and ignores the finite size of the junction, the stress range may be taken at the first physical point in the shell segment (as opposed to the value calculated at the intersection of the two middle surfaces).

ПРИМІТКА. Це допущення має значення, якщо зміни напруження швидко змінються поблизу з’єднання.

NOTE: This allowance is relevant where the stress changes very rapidly close to the junction.

7.2.2 Розрахункові величини опору

7.2.2 Design values of resistance

(1) Опір діапазону еквівалентних напружень Мізеса Δf_eq,Rd визначається за формулою:

(1) The von Mises equivalent stress range resistance Δf_eq,Rd should be determined from:

^{. (7.2)}

7.2.3 Обмеження діапазону напружень

7.2.3 Stress range limitation

(1)П Під час кожної перевірки цього граничного стану несучої здатності, розрахунковий діапазон напруження повинен задовольняти умову:

(1)P In every verification of this limit state, the design stress range shall satisfy:

^{. (7.3)}

7.3 Проектування шляхом загального числового MNA або GMNA Розрахунку

7.3 Design by global numerical MNA or GMNA analysis

7.3.1 Розрахункові величини загальної накопиченої пластичної деформації

7.3.1 Design values of total accumulated plastic strain

(1) При використанні фізично нелінійного загального числового розрахунку (MNA або GMNA) оболонка має бути наванта­жена розрахунковими величинами змінних і постійних впливів, описаних у 7.1.

(1) Where a materially nonlinear global numerical analysis (MNA or GMNA) is used, the shell should be subject to the design values of the varying and permanent actions detailed in 7.1.

ПРИМІТКА 1. Як правило використовується розрахунок MNA.

NOTE 1: It is usual to use an MNA analysis for this purpose.

ПРИМІТКА 2. У Національному додатку можуть міститися рекомендації щодо більш точного розрахунку.

NOTE 2: The National Annex may give recommendations for a more refined analysis.

(2) Слід оцінити загальну накопичену еквівалентну пластичну деформацію Мізеса ε_p,eq,Ed наприкінці розрахункового терміну служби.

(2) The total accumulated von Mises equivalent plastic strain ε_p,eq,Ed at the end of the design life of the structure should be assessed.

(3) Загальну накопичену еквівалентну пластичну деформацію Мізеса можна визначити за допомогою розрахунку, що моделює всі цикли навантаження протягом розрахункового терміну служби.

(3) The total accumulated von Mises equivalent plastic strain may be determined using an analysis that models all cycles of loading during the design life.

(4) Якщо не виконується більш точний розрахунок, загальну накопичену еквіва­лентну пластичну деформацію Мізеса ε_p,eq,Ed можна визначити за формулою:

(4) Unless a more refined analysis is carried out, the total accumulated von Mises equivalent plastic strain ε_p,eq,Ed may be determined from:

^{, (7.4)}

де n – кількість циклів навантаження протягом розрахункового терміну служби конструкції;

where: n is the number of cycles of loading in the design life of the structure;

Δε_p,eq,Ed – найбільший приріст еквівалентної пластичної деформації Мізеса за один повний цикл у будь-якій точці конструкції, що виникає після третього циклу.

Δε_p,eq,Ed is the largest increment in the von Mises equivalent plastic strain during one complete load cycle at any point in the structure, occurring after the third cycle.

(5) Можна вважати, що «в будь-якій точці конструкції» означає в будь-якій точці, розташованій на відстані від надрізу або місцевої неоднорідності не менше товщини найтовщої сусідньої пластини.

(5) It may be assumed that “at any point in the structure” means at any point not closer to a notch or local discontinuity than the thickest adjacent plate thickness

7.3.2 Обмеження загальної накопиченої пластичної деформації

7.3.2 Total accumulated plastic strain limitation

(1) Якщо не виконується більш складна оцінка малоциклової втоми, розрахункова величина загальної накопиченої еквіва­лентної пластичної деформації Мізеса ε_p,eq,Ed повинна задовольняти умову:

(1) Unless a more sophisticated low cycle fatigue assessment is undertaken, the design value of the total accumulated von Mises equivalent plastic strain ε_p,eq,Ed should satisfy the condition:

. ^(7.5)

ПРИМІТКА. У Національному додатку може бути передбачений вибір значення n_p,eq Рекомендується значення n_p,eq = 25.

NOTE: The National Annex may choose the value of n_p,eq. The value n_p,eq = 25 is recommended.

7.4 Пряме проектування

7.4 Direct design

(1) Для кожного сегмента оболонки конструкції, представленого базовим з’єднанням навантажень, приведеним у Додатку С, найбільший еквівалентний діапазон напружень Мізеса Δσ_eq,Ed з урахуванням обох поверхонь оболонки при розрахункових значеннях впливів F_Ed повинен бути визначений із використанням відповідних виразів згідно з Додатком С. Процедура подальшої оцінки описана в 7.2.

(1) For each shell segment in the structure, represented by a basic loading case as given by Annex C, the highest von Mises equivalent stress range Δσ_eq,Ed considering both shell surfaces under the design values of the actions F_Ed should be determined using the relevant expressions given in Annex C. The further assessment procedure should be as detailed in 7.2.

8 Граничний стан втратИ поздовжньої стійкості (LS3)

8 Buckling limit state (LS3)

8.1 Розрахункові величини впливів

8.1 Design values of actions

(1)П Мають бути враховані всі значущі комбінації впливів, що призводять до стискальних мембранних напружень або дотичних мембранних напружень у стінці оболонки.

(1)P All relevant combinations of actions causing compressive membrane stresses or shear membrane stresses in the shell wall shall be taken into account.

8.2 Спеціальні визначення і позначення

8.2 Special definitions and symbols

(1) Слід використовувати спеціальні виз­начення термінів згідно з 1.3.6, що відно­сяться до втрати поздовжньої стійкості.

(1) Reference should be made to the special definitions of terms concerning buckling in 1.3.6.

(2) Згідно з Додатком до позначень, визначених у 1.4, в цьому розділі слід використовувати позначення, прийняті в (3) і (4).

(2) In addition to the symbols defined in 1.4, additional symbols should be used in this section 8 as set out in (3) and (4).

(3) Приймаються наступні величини напружень та їх рівнодійних:

n_x,Ed, σ_x,Ed – розрахункові значення діючих меридіональних мембранних напружень і їх рівнодійних, що відносяться до втрати загальної стійкості (додатні при стисненні);

n_θ,Ed, σ_θ,Ed – розрахункові значення діючих кільцевих напружень і їх рівнодійних, що відносяться до втрати загальної стійкості (додатні при стисненні);

n_xθ,Ed, τ_xθ,Ed – розрахункові значення діючих дотичних мембранних напружень і їх рівнодійних, що відносяться до втрати загальної стійкості.

(3) The stress resultant and stress quantities should be taken as follows:

n_x,Ed, σ_x,Ed are the design values of the acting buckling-relevant meridional membrane stress resultant and stress (positive when compression);

n_θ,Ed, σ_θ,Ed are the design values of the acting buckling-relevant circumferential membrane (hoop) stress resultant and stress (positive when compression);

n_xθ,Ed, τ_xθ,Ed are the design values of the acting buckling-relevant shear membrane stress resultant and stress.

(4) Параметри опору втраті загальної стійкості для використання в проектуванні за напруженнями:

σ_x,Rcr – меридіональне пружне критичне напруження при втраті загальної стійкості;

σ_θ,Rcr – кільцеве пружне критичне напру­ження при втраті загальної стійкості;

τ_xθ,Rcr – дотичне пружне критичне напру­ження при втраті загальної стійкості;

σ_x,Rk – меридіональне характеристичне напруження при втраті загальної стійкості;

σ_θ,Rk – кільцеве характеристичне напру­ження при втраті загальної стійкості;

τ_xθ,Rk – дотичне характеристичне напру­ження при втраті загальної стійкості;

σ_x,Rd – меридіональне розрахункове напру­ження при втраті загальної стійкості;

σ_θ,Rd – кільцеве розрахункове напруження при втраті загальної стійкості;

τ_xθ,Rd – дотичне розрахункове напруження при втраті загальної стійкості.

(4) Buckling resistance parameters for use in stress design:

σ_x,Rcr is the meridional elastic critical buckling stress;

σ_θ,Rcr is the circumferential elastic critical buckling stress;

τ_xθ,Rcr is the shear elastic critical buckling stress;

σ_x,Rk is the meridional characteristic buckling stress;

σ_θ,Rk is the circumferential characteristic buckling stress;

τ_xθ,Rk is the shear characteristic buckling stress;

σ_x,Rd is the meridional design buckling stress;

σ_θ,Rd is the circumferential design buckling stress;

τ_xθ,Rd is the shear design buckling stress.

ПРИМІТКА. Це спеціальні умовні позначення для проектування оболонок, що відрізняються від позначень, описаних у стандарті EN 1993-1-1.

NOTE: This is a special convention for shell design that differs from that detailed in EN1993-1-1.

(5) Приймається наступне правило знаків для використання при ГС3: стиснення вважається додатним для меридіональних і колових напружень і їх рівнодійних.

(5) The sign convention for use with LS3 should be taken as compression positive for meridional and circumferential stresses and stress resultants.

8.3 Граничні умови, що відносяться до втрати загальної стійкості

8.3 Buckling relevant boundary conditions

(1) Для граничного стану щодо втрати загальної стійкості особливу увагу слід приділити граничним умовам, які відносяться до приросту переміщень при втраті загальної стійкості (на відміну від переміщень до втрати загальної стійкості). Приклади відповідних граничних умов показані на рисунку 8.1, де викорис­товуються позначення з таблиці 5.1.

(1) For the buckling limit state, special attention should be paid to the boundary conditions which are relevant to the incremental displacements of buckling (as opposed to pre-buckling displacements). Examples of relevant boundary conditions are shown in figure 8.1, in which the codes of table 5.1 are used.

8.4 Геометричні допуски, що відносяться до втрати загальної стійкості

8.4 Buckling-relevant geometrical tolerances

8.4.1 Загальні положення

8.4.1 General

(1) За винятком випадків, коли у відповідних частинах стандарту EN 1993 приведені особливі геометричні допуски, що відносяться до втрати загальної стійкості, ці межі допусків повинні враховуватися, якщо LS3 є одним з розглядуваних граничних станів.

(1) Unless specific buckling-relevant geometrical tolerances are given in the relevant EN 1993 application parts, the following tolerance limits should be observed if LS3 is one of the ultimate limit states to be considered.

ПРИМІТКА 1. Характеристичні напруження при втраті загальної стійкості, визначені далі, враховують дефекти, що базуються на величинах і формах геометричних допусків, які передбачаються в процесі виконання.

NOTE 1: The characteristic buckling stresses determined hereafter include imperfections that are based on the amplitudes and forms of geometric tolerances that are expected to be met during execution.

ПРИМІТКА 2. Тут приведені геометричні допуски, які суттєво впливають на безпеку конструкції.

NOTE 2: The geometric tolerances given here are those that are known to have a large impact on the safety of the structure.

Рисунок

8.1

Схематичні приклади граничних умов для граничного стану LS3

Figure

8.1

Schematic examples of boundary conditions for limit state LS3

(2) Необхідно вибрати клас якості допуску на виготовлення А, В або С відповідно до визначень допуску в 8.4.2, 8.4.3, 8.4.4 і 8.4.5. Опис кожного класу відноситься лише до оцінки міцності.

(2) The fabrication tolerance quality class should be chosen as Class A, Class B or Class C according to the tolerance definitions in 8.4.2, 8.4.3, 8.4.4 and 8.4.5. The description of each class relates only to the strength evaluation.

ПРИМІТКА. Визначені тут допуски збігаються з допусками, вказаними в виконавчому стандарті EN 1090, але тут вони викладаються більш повно для детального опису взаємозв’язку між величинами дефектів і оцінюваним опором.

NOTE: The tolerances defined here match those specified in the execution standard EN 1090, but are set out more fully here to give the detail of the relationship between the imperfection amplitudes and the evaluated resistance.

(3) Кожен із видів дефектів повинен класифікуватися окремо: найменший клас допуску на виготовлення, відповідний допуску класу В, визначає все проектування.

(3) Each of the imperfection types should be classified separately: the lowest fabrication tolerance quality class obtained corresponding to a high tolerance, should then govern the entire design.

(4) Різні види допусків можна розглядати незалежно; врахування взаємних впливів зазвичай не вимагається.

(4) The different tolerance types may each be treated independently, and no interactions need normally be considered.

(5) Для кінченної конструкції шляхом перевірки вибіркових зразків необхідно встановити, що розміри геометричних дефектів знаходяться в межах геометричних допусків, встановленних у 8.4.2 – 8.4.5.

(5) It should be established by representative sample checks on the completed structure that the measurements of the geometrical imperfections are within the geometrical tolerances stipulated in 8.4.2 to 8.4.5.

(6) Виміри дефектів зразків повинні виконуватися на ненавантаженій конст­рукції (за винятком власної ваги) і, за можливості, за експлуатаційних граничних умов.

(6) Sample imperfection measurements should be undertaken on the unloaded structure (except for self weight) and, where possible, with the operational boundary conditions.

(7) Якщо розміри геометричних дефектів не відповідають геометричним допускам, встановленим у 8.4.2–8.4.4, розгляд і ухвалення рішення щодо будь-яких корегуючих заходів, таких як рихтування, розробляються окремо для кожного конкретного випадку.

(7) If the measurements of geometrical imperfections do not satisfy the geometrical tolerances stated in 8.4.2 to 8.4.4, any correction steps, such as straightening, should be investigated and decided individually.

ПРИМІТКА. Перед ухваленням рішення про рихтування для зменшення геометричних дефектів слід мати на увазі, що це може викликати додаткові залишкові напруження. Також слід враховувати те, в якій мірі розрахунковий опір втраті загальної стійкості використовуються при проектуванні.

NOTE: Before a decision is made in favour of straightening to reduce geometric imperfections, it should be noted that this can cause additional residual stresses. The degree to which the design buckling resistances are utilised in the design should also be considered.

8.4.2 Допуск некруглості

8.4.2 Out-of-roundness tolerance

(1) Допуск некруглості повинен оціню­ватися параметром U_r (див. рисунок 8.2), що обчислюється за формулою:

(1) The out-of-roundness should be assessed in terms of the parameter U_r (see figure 8.2) given by:

, ^(8.1)

де d_max – максимальний виміряний внутрішній діаметр;

where: d_max is the maximum measured internal diameter,

d_min – мінімальний виміряний внутрішній діаметр;

d_min is the minimum measured internal diameter,

d_nom – номінальний внутрішній діаметр.

d_nom is the nominal internal diameter.

(2) Як виміряний внутрішній діаметр від заданої точки слід прийняти найбільшу відстань поперек оболонки від цієї точки до будь-якої іншої точки з тією ж осьовою координатою. Для визначення максималь­ного і мінімального значень необхідно виконати відповідну кількість вимірів діаметрів.

(2) The measured internal diameter from a given point should be taken as the largest distance across the shell from the point to any other internal point at the same axial coordinate. An appropriate number of diameters should be measured to identify the maximum and minimum values.

а) сплющення

b) несиметричність

a) flattening

b) unsymmetrical

Рисунок

8.2

Вимірювання діаметрів для оцінки некруглості

Figure

8.2

Measurement of diameters for assessment of out-of-roundness

(3) Параметр некруглості U_r повинен задовольняти умову:

(3) The out-of-roundness parameter U_r should satisfy the condition

, ^(8.2)

де U_r,max – параметр допуску некруглості для відповідного класу якості допуску на виготовлення.

where: U_r,max is the out-of-roundness tolerance parameter for the relevant fabrication tolerance quality class.

ПРИМІТКА. Значення параметра допуску некруглості U_r,max можна знайти в Національному додатку. Значення, що рекомендуються, приведені в Таблиці 8.1.

NOTE: Values for the out-of-roundness tolerance parameter U_r,max may be obtained from theNational Annex. The recommended values are given in Table 8.1.

Таблиця

8.1

Рекомендовані значення параметра допуску некруглості U_r,max

Table

8.1

Recommended values for out-of-roundness tolerance parameter U_r,max

Діапазон діаметра

Diameter range

d [м] ≤ 0,50 м

0,50 м < d [м] < 1,25 м

1,25 м ≤ d [м]

Клас якості допуску на виготовлення

Fabrication

tolerance quality

Описання

Description

Рекомендоване значення U_r,max

Recommended value of U_r,max

Класс А

Class A

Відмінний

Excellent

0,014

0,007 + 0,0093(1,25–d)

0,007

Клас В

Class В

Високий

High

0,020

0,010 + 0,0133(1,25–d)

0,010

Клас С

Class С

Нормальний

Normal

0,030

0,015 + 0,0200(1,25–d)

0,015

8.4.3 Допуск випадкового ексцентриситету

8.4.3 Accidental eccentricity tolerance

(1) При з’єднаннях у стінках оболонки, перпендикулярних до мембранних стискальних зусиль, випадковий ексцентриситет слід оцінювати за вимірюваним загальним ексцентриситетом e_tot і прогнозованим зміщенням e_int:

(1) At joints in shell walls perpendicular to membrane compressive forces, the accidental eccentricity should be evaluated from the measurable total eccentricity e_tot and the intended offset e_int from:

, ^(8.3)

де e_tot – ексцентриситет між серединними поверхнями пластин, що з’єднуються, див. рисунок 8.3с;

where: e_tot is the eccentricity between the middle surfaces of the joined plates, see figure 8.3c;

e_int – прогнозоване зміщення між серединними поверхнями пластин, що з’єднуються, див. рисунок 8.3b;

e_int is the intended offset between the middle surfaces of the joined plates, see figure 8.3b;

e_a – випадковий ексцентриситет між серединними поверхнями пластин, що з’єднуються.

e_a is the accidental eccentricity between the middle surfaces of the joined plates.

(2) Випадковий ексцентриситет e_a має бути менше максимального допустимого випадкового ексцентриситету e_a,max для відповідного класу якості допуску на виготовлення.

(2) The accidental eccentricity e_a should be less than the maximum permitted accidental eccentricity e_a,max for the relevant fabrication tolerance quality class.

ПРИМІТКА. Значення максимального допустимого випадкового ексцентриситету e_a,max можна знайти в Національному додатку. Рекомендовані значення приведені в таблиці 8.2.

NOTE: Values for the maximum permitted accidental eccentricity e_a,max may be obtained from the National Annex. The recommended values are given in Table 8.2.

Таблиця

8.2

Рекомендовані значення максимальних допустимих випадкових ексцентриситетів

Table

8.2

Recommended values for maximum permitted accidental eccentricities

Клас якості допуску на виготовлення

Fabrication tolerance quality

class

Опис

Description

Рекомендовані значення максимальних допустимих випадкових ексцентриситетів e_a,max

Recommended values for maximum permitted accidental eccentricity e_a,max

Класс А

Class A

Відмінний

Excellent

2 мм (mm)

Клас В

Class В

Високий

High

3 мм (mm)

Клас С

Class С

Нормальний

Normal

4 мм (mm)

(3) Випадковий ексцентриситет e_a також повинен оцінюватися параметром U_e, що обчислюється за формулою:

(3) The accidental eccentricity e_a should also be assessed in terms of the accidental eccentricity parameter U_e given by:

або/or , (8.4)

де t_av – середні товщини тонкої і товстої пластин у з’єднанні.

where t_av is the mean thickness of the thinner and thicker plates at the joint.

Рисунок

8.3

Випадковий ексцентриситет і прогнозоване зміщення з’єднання

Figure

8.3

Accidental eccentricity and intended offset at a joint

(4) Параметр випадкового ексцентриситету U_e повинен задовольняти умову:

(4) The accidental eccentricity parameter U_e should satisfy the condition:

, (8.5)

де U_e,max – параметр допуску випадкового ексцентриситету для відповідного класу якості допуску на виготовлення.

where: U_e,max is the accidental eccentricity tolerance parameter for the relevant fabrication tolerance quality class.

ПРИМІТКА 1. Значення параметра допуску випадкового ексцентриситету U_e,max можна знайти в Національному додатку. Значення, що рекомен­дуються, приведені в таблиці 8.3.

NOTE 1: Values for the accidental eccentricity tolerance parameter U_{e,max ,} may be obtained from the National Annex. The recommended values are given in Table 8.3.

Таблиця

8.3

Рекомендовані значення допусків випадкового эксцентриситету

Table

8.3

Recommended values for accidental eccentricity tolerances

Клас якості допуску на виготовлення

Fabrication tolerance quality class

Опис

Description

Рекомендоване значення U_e,max

Recommended value of U_e,max

Класс А

Class A

Відмінний

Excellent

0,14

Клас В

Class В

Високий

High

0,20

Клас С

Class С

Нормальний

Normal

0,30

ПРИМІТКА 2. Прогнозовані зміщення стиків розг­лядаються в D.2.1.2, з’єднання внапуск розгляда­ються в D.3. Ці два випадки не розглядаються як дефекти в даному стандарті.

NOTE 2: Intended offsets are treated within D.2.1.2 and lapped joints are treated within D.3. These two cases are not treated as imperfections within this standard.

8.4.4 Допуски на вм’ятини

8.4.4 Dimple tolerances

(1) Калібр для виміру вм’ятин необхідно використовувати в кожному положенні (див. рисунок 8.4) як в меридіональному, так і в кільцевому напрямах. Меридіо­нальний калібр має бути прямим, а для вимірів у коловому напрямі повинен мати кривизну, рівну прогнозованому радіусу кривизни r серединної поверхні оболонки.

(1) A dimple measurement gauge should be used in every position (see figure 8.4) in both the meridional and circumferential directions. The meridional gauge should be straight, but the gauge for measurements in the circumferential direction should have a curvature equal to the intended radius of curvature r of the middle surface of the shell.

(2) Глибина Δw₀ вихідних вм’ятин у стінці оболонки повинна вимірюватися за допомогою калібрів завдовжки l_g, яка приймається як:

а) За наявності стискальних напружень, у тому числі через зварні шви, виміри слід виконувати як в меридіональному, так і в коловому напрямах за допомогою калібру завдовжки l_gx, що обчислюється за формулою:

(2) The depth Δw₀ of initial dimples in the shell wall should be measured using gauges of length l_g, which should be taken as follows:

a) Wherever meridional compressive stresses are present, including across welds, measurements should be made in both the meridional and circumferential directions, using the gauge of length l_gx given by:

^(8.6)

б) При виникненні колових стискальних напружень або дотичних слід виконати виміри в коловому напрямі за допомогою калібру завдовжки l_gθ, що обчислюється за формулою:

b) Where circumferential compressive stresses or shear stresses occur, circumferential direction measurements should be made using the gauge of length l_gθ given by:

^(8.7)

^але/but ,

де l – меридіональна довжина сегмента оболонки.

where: l is the meridional length of the shell segment.

в) Додатково, вздовж зварних швів як у коловому, так і в меридіональному напрямах слід використовувати довжину калібру l_gw:

c) Additionally, across welds, in both the circumferential and meridional directions, the gauge length l_gw should be used:

або , (8.8)

але при мм ,

де t_min – товщина найтоншої пластини в зварному шві.

where: t_min is the thickness of the thinnest plate at the weld.

(3) Глибина вихідних вм’ятин повинна оцінюватися параметрами вм’ятин U_0x, U_0θ, U_0w, що обчислюються за формулами:

(3) The depth of initial dimples should be assessed in terms of the dimple parameters U_0x, U_0θ, U_0w, given by:

;

;

.

^(8.9)

(4) Значення параметрів вм’ятин U_0x, U_0θ, U_0w повинне задовольняти умови:

(4) The value of the dimple parameters U_0x, U_0θ, U_0w should satisfy the conditions: