Страница 21: ДСТУ-Н Б EN 1994-2:20ХХ. Проектування сталезалізобетонних конструкцій. Частина 2. Загальні правила і правила для мостів (59290)

(2) Руйнування в результаті відмови стержнів упорів на кромці плити має бути попереджено за допомогою виконання таких умов:

бетон без тріщин:

β ≤ 30°або v ≥ max{110 мм; 1,7 a_r′; 1,7s/2};

бетон з тріщинами:

β ≤ 23° або v ≥ max{160 мм; 2,4a_r′; 2.4s/2},

де v аналогічно значенню на рисунку С.1.

(3) Розколювальній силі в напрямку товщини плити мають протистояти хомути, що розраховані на розтягувальну силу відповідно до рівняння

T_d = 0.3 P_Rd,L (С.2)

(4) Необхідно враховувати вплив вертикального зсуву на розрахунковий опір з’єднувального стержня упору, який викликано впливом вертикальної опори плити. Взаємодію може бути перевірено за формулою:

(2) A failure by pull-out of the stud at the edge of the slab should be prevented by fulfilling the following conditions:

uncracked concrete:

β ≤ 30° or v ≥ max{110 mm; 1.7 a_r′ ; 1.7 s / 2}

cracked concrete:

β ≤ 23° or v ≥ max{160 mm ; 2.4 a_r′ ; 2.4 s / 2}

with v as shown in Figure C.1.

(3) The splitting force in direction of the slab thickness should be resisted by stirrups, which should be designed for a tensile force according the following equation:

T_d = 0.3 P_Rd,L (C.2)

(4) The influence of vertical shear on the design resistance of a stud connector due to vertical support of the slab should be considered. The interaction may be verified by the following equation:

(С.3)

де

(С.4)

де - відповідна робоча відстань від кромки при = a_r,o – c_v – φ_s / 2 ≥ 50 мм.

Крім проектних вимог, що зазначені в С.1 (1), мають бути задоволені умови:

h ≥ 100 мм; 110 ≤ a ≤ 250 мм; φ_s ≤12 мм;

φ_l ≤ 16 мм.

С.2 Втомна міцність

(1) Крива втомної міцності стержнів упорів з головками, що викликають появу розколювальних сил у напрямку товщини плити згідно з С.1 (1), наводиться для звичайного важкого бетону з використанням нижніх значень з 6.8.3 і рівняння (С.5):

(ΔP_R )^mN = (Δ P_c )^mN_c (C.5)

де

ΔP_R- втомна міцність на основі різниці поздовжнього зсуву на стержень упору;

ΔP_c- опорне значення втомної міцності при N_c = 2 × 10⁶ згідно з таблицею С.1;

m-нахил кривої втомної міцності при m=8;

N - кількість циклів амплітуди сили.

У таблиці С.1 ra a_r′ є робочою відстанню від кромки згідно з С.1 (1) і рисунком С.1.

(С.3)

With

(С.4)

where is the relevant effective edge distance with = a_r,o – c_v – φ_s / 2 ≥ 50 mm. Beside the design requirements given in C.1(1) the following conditions should be satisfied:

h ≥ 100 mm; 110 ≤ a ≤ 250 mm; φ_s ≤ 12 mm;

φ_l ≤ 16 mm.

C.2 Fatigue strength

(1) The fatigue strength curve of headed studs causing splitting forces in the direction of the slab thickness according to C.1(1) is given for normal-weight concrete by the lower of the values from 6.8.3 and equation (C.5):

(ΔP_R )^mN = (Δ P_c )^mN_c (C.5)

where:

ΔP_R is the fatigue strength based on difference of longitudinal shear force per stud;

ΔP_c is the reference value of fatigue strength at

N_c = 2 × 10⁶ according to Table C.1;

m is the slope of the fatigue strength curve with m = 8;

N is the number of force range cycles.

In Table C.1 a_r′ is the effective edge distance according Figure C.1 and clause C.1(1).

a_r′ [мм]

50

≥ 100

Примітка:

Для 50 < a_r′ < 100 мм ΔP_c слід визначати за лінійною інтерполяцією.

NOTE:

For 50 < a_r′ < 100 mm ΔP_c should be determined by linear interpolation.

ΔPc [кН]

24,9

35,6

(2) Для максимальної сили поздовжнього зсуву на з'єднувальний елемент застосовується 6.8.1 (3).

(2) For the maximum longitudinal shear force per connector 6.8.1(3) applies.