Страница 3: РД 34.40.505. Методические указания по эксплуатационному контролю за состоянием сетевых подогревателей (52688)

ПОКАЗАТЕЛЬ ??′

Приложение 5

Рекомендуемое

ОБРАБОТКА ДАННЫХ ИЗМЕРЕНИЙ

Действительное абсолютное давление пара Р (кгс/см2) у заборного отверстия, измеренное пружинным манометром (мановакуумметром), с учетом поправок определяется по формуле

где РМ - показание пружинного манометра, кгс/см2;

РП - поправка по протоколу тарировки, определяемая по графикам тарировки для соответствующего показания манометра, кгс/см2;

РУСТ - поправка на высоту установки манометра - столба воды в соединительной трубке от места присоединения до манометра, кгс/см2:

(здесь НУСТ, НП - соответственно отметки установки манометра (по присоединительному штуцеру) и заборного устройства, м);

Pб - барометрическое давление в месте проведения измерений, кгс/см2:

(здесь В0 - приведенное к 0 °С показание барометра с учетом поправок по паспорту, мм рт.ст.

Если при измерении расхода сетевой воды ее температура отличается от расчетной для используемой измерительной диафрагмы, усредненное значение измеренного массового расхода корректируется по формуле

где G - скорректированное значение массового расхода сетевой воды, т/ч;

GИ - усредненное значение измеренного массового расхода сетевой воды, т/ч;

И - плотность сетевой воды в месте установки сужающего устройства (диафрагмы) во время проведения измерений, кг/м3;

Р - расчетная плотность сетевой воды для используемой измерительной диафрагмы, кг/м3.

В отдельных схемах водоподогревательных установок (ВПУ) (типовые схемы ВПУ приведены на рис. П5.1 и П5.2) имеет место параллельное включение основных или пиковых подогревателей по сетевой воде. При этом расходомер, как правило, установлен на общем участке трубопровода от обоих подогревателей.

При невозможности или нецелесообразности в условиях эксплуатации производства переключений в целях измерения расхода через каждый подогреватель в отдельности распределение расходов сетевой воды по двум параллельным ветвям определяется расчетным путем.

Рис. П5.1. Схемы водоподогревательных установок с двумя параллельными основными подогревателями: а - с одним пиковым подогревателем; б - с двумя пиковыми подогревателями; 1 - сетевой насос; 2 - основной подогреватель; 3 - пиковый подогреватель; 4 - задвижка; 5 - гильза для термометра; 6 - манометр;7 - измерительная диафрагма

Рис. П5.2. Схема водоподогревательных установок с двумя последовательными основными подогревателями (Обозначения см. рис. П5.1)

Расходы сетевой воды по двум параллельно включенным основным (см. рис. П.5.1, а и б) или пиковым (см. рис. П5.1, б и П5.2, б) подогревателям определяются по формулам:

где G1 - расход сетевой воды через первый подогреватель, т/ч;

GC - суммарный расход сетевой воды через оба подогревателя, т/ч;

tCM - температура смешанной воды после обоих подогревателей, °С;

 - температура сетевой воды на выходе из второго подогревателя, °С;

 - температура сетевой воды на выходе из первого подогревателя, °С;

G2 - расход сетевой воды через второй подогреватель, т/ч.

Расход сетевой воды через пиковый подогреватель (см. рис. П5.1, а и рис. П5.2, а) с включенной обводной линией определяется по формуле

где GП - расход сетевой воды через пиковый подогреватель, т/ч;

GC - суммарный расход сетевой воды, т/ч;

tCM - температура смешанной воды после врезки обводной линии, °С;

t2 - температура сетевой воды на входе в подогреватель, °С;

t1 - температура сетевой вода на выходе из подогревателя, °С.

Определить распределение сетевой воды по трем и более параллельным ветвям при известном суммарном расходе невозможно.

Приложение 6

Справочное

ПРИМЕРЫ ОЦЕНКИ СОСТОЯНИЯ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА СЕТЕВОГО ПОДОГРЕВАТЕЛЯ

Пример 1. Для основного подогревателя БО-200м, работающего на сетевой воде, в результате измерений получены следующие усредненные значения измеренных величин:

GИ = 500 т/ч,  = 60 °С,  = 90 °С,  = 1,12 кгс/см2 ( = 102,3 °С).

Определяем:

- по рис. П2.3, б находим расчетное значение температурного напора, которое для условий измерений составит tР = 8,3 °С;

- по графику приложения 4 при  = 3,60,  = 0,66 и  = 1,0 определяем степень загрязнения подогревателя, которая составит ′ = 20 %.

В соответствии с приведенной градацией состояние подогревателя оценивается удовлетворительным.

Пример 2. Для основных подогревателей ПСГ-2300, работающих на сетевой воде, в результате измерений получены усредненные значения измеренных величин.

Для ПСГ-2300-I: GИ = 3500 т/ч;  = 70 °С;  = 90 °С;  = 0,85 кгс/см2 ( = 94,6 °С).

Для ПСГ-2300-II: GИ = 3500 т/ч;  = 90 °С;  = 110 °С;  = 1,65 кгс/см2 ( = 113,7 °С).

Определяем для ПСГ-2300-I:

- по рис. П2.16, б находим расчетный температурный напор, который для условий измерений составит tР = 2,9 °С;

- по графику приложения 4 при  = 6,9,  = 0,63 и  = 1,0 определяем степень загрязнения подогревателя, которая составит ′ = 19 %.

Для ПСГ-2300-I:

dtР = 2,4 °С;

b′ = 17 %.

В соответствии с приведенной градацией состояние обоих подогревателей оценивается удовлетворительным.

Пример 3. Для пикового подогревателя ПСВ-500-14-23, работающего на сетевой воде, в результате измерений получены следующие усредненные значения:

GИ = 1400 т/ч;  = 110 °С;  = 150 °С;  = 9,0 кгс/см2 ( = 174,5 °С).

Определяем:

tР = 12,5 °С (по рис. П2.32);

′ = 34 %. (по графику приложения 4).

Состояние подогревателя оценивается неудовлетворительным.

Результаты данных измерений и оценки состояния поверхности нагрева приведенных примеров сведены в прилагаемую таблицу.

Результаты оценки состояния поверхности нагрева подогревателя типа ______________________________ ст. № _____________________

СОДЕРЖАНИЕ