Методические указания по эксплуатационному контролю за состоянием сетевых подогревателей

456×3410

19×1,0

2

0,0518

1,31

350

1,6 (16)

8,0

70

130

21,0

3,0

ПСВ-125-7-15

640×3410

19×1,0

4

0,0362

1,31

250

1,6 (16)

8,0

70

150

20,0

6,1

ПСВ-125-7-15

640×3410

19×1,0

2

0,0724

1,31

500

1,6 (16)

8,0

70

130

30,0

3,1

БП-200м

1018×3410

19×0,75

2

0,1225

1,67

1100

1,5 (15)

8,0

100

130

33,0

5,1

БП-200у

1018×3410

19×0,75

2

0,1225

1,67

1100

1.5 (15)

14,0

100

150

55,0

5,1

ПСВ-200-7-15

1020×3410

19×1,0

4

0,0577

1,33

400

1,6 (16)

8,0

70

150

32,0

6,1

ПСВ-200-7-15

1020×3410

19×1,0

2

0,1154

1,33

800

1,6 (16)

8,0

70

125

44,0

3,1

ПСВ-200-14-23

1020×3410

19×1,0

4

0,0577

1,33

400

2,4 (24)

15,0

100

170

28,0

6,1

ПСВ-200-14-23

1020×3410

19×1,0

2

0,1154

1,33

800

2,4 (24)

15,0

100

155

44,0

3,1

БП-300-2м

1144×4545

19×0,75

2

1,1355

1,61

1200

1,5 (15)

14,0

100

160

72,0

8,7

ПСВ-315-14-23

1212×4545

19×1,0

2

0,1380

1,25

1130

2,4 (24)

15,0

100

160

67,8

5,0

БП-500м

1880×4545

19×0,75

2

0,2260

1,62

2000

1,5 (15)

14,0

100

160

120,0

5,7

ПСВ-500-14-23

1930×4545

19×1,0

2

0,2190

1,19

1500

2,4 (24)

15,0

100

165

97,5

3,6

Приложение 4 Обязательное

ПОКАЗАТЕЛЬ b′

Приложение 5 Рекомендуемое

ОБРАБОТКА ДАННЫХ ИЗМЕРЕНИЙ

Действительное абсолютное давление пара Р (кгс/см²) у заборного отверстия, измеренное пружинным манометром (мановакуумметром), с учетом поправок определяется по формуле

где Р_М - показание пружинного манометра, кгс/см²;

Р_П - поправка по протоколу тарировки, определяемая по графикам тарировки для соответствующего показания манометра, кгс/см²;

Р_УСТ - поправка на высоту установки манометра - столба воды в соединительной трубке от места присоединения до манометра, кгс/см²:

(здесь Н_УСТ, Н_П - соответственно отметки установки манометра (по присоединительному штуцеру) и заборного устройства, м);

P_б - барометрическое давление в месте проведения измерений, кгс/см²:

(здесь В₀ - приведенное к 0 °С показание барометра с учетом поправок по паспорту, мм рт.ст.

Если при измерении расхода сетевой воды ее температура отличается от расчетной для используемой измерительной диафрагмы, усредненное значение измеренного массового расхода корректируется по формуле

где G - скорректированное значение массового расхода сетевой воды, т/ч;

G_И - усредненное значение измеренного массового расхода сетевой воды, т/ч;

r_И - плотность сетевой воды в месте установки сужающего устройства (диафрагмы) во время проведения измерений, кг/м³;

r_Р - расчетная плотность сетевой воды для используемой измерительной диафрагмы, кг/м³.

В отдельных схемах водоподогревательных установок (ВПУ) (типовые схемы ВПУ приведены на рис. П5.1 и П5.2) имеет место параллельное включение основных или пиковых подогревателей по сетевой воде. При этом расходомер, как правило, установлен на общем участке трубопровода от обоих подогревателей.

При невозможности или нецелесообразности в условиях эксплуатации производства переключений в целях измерения расхода через каждый подогреватель в отдельности распределение расходов сетевой воды по двум параллельным ветвям определяется расчетным путем.

Рис. П5.1. Схемы водоподогревательных установок с двумя параллельными основными подогревателями: а - с одним пиковым подогревателем; б - с двумя пиковыми подогревателями; 1 - сетевой насос; 2 - основной подогреватель; 3 - пиковый подогреватель; 4 - задвижка; 5 - гильза для термометра; 6 - манометр;7 - измерительная диафрагма

Рис. П5.2. Схема водоподогревательных установок с двумя последовательными основными подогревателями (Обозначения см. рис. П5.1)

Расходы сетевой воды по двум параллельно включенным основным (см. рис. П.5.1, а и б) или пиковым (см. рис. П5.1, б и П5.2, б) подогревателям определяются по формулам:

где G₁ - расход сетевой воды через первый подогреватель, т/ч;

G_C - суммарный расход сетевой воды через оба подогревателя, т/ч;

t_CM - температура смешанной воды после обоих подогревателей, °С;

 - температура сетевой воды на выходе из второго подогревателя, °С;

 - температура сетевой воды на выходе из первого подогревателя, °С;

G₂ - расход сетевой воды через второй подогреватель, т/ч.

Расход сетевой воды через пиковый подогреватель (см. рис. П5.1, а и рис. П5.2, а) с включенной обводной линией определяется по формуле

где G_П - расход сетевой воды через пиковый подогреватель, т/ч;

G_C - суммарный расход сетевой воды, т/ч;

t_CM - температура смешанной воды после врезки обводной линии, °С;

t₂ - температура сетевой воды на входе в подогреватель, °С;

t₁ - температура сетевой вода на выходе из подогревателя, °С.

Определить распределение сетевой воды по трем и более параллельным ветвям при известном суммарном расходе невозможно.

Приложение 6 Справочное

ПРИМЕРЫ ОЦЕНКИ СОСТОЯНИЯ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА СЕТЕВОГО ПОДОГРЕВАТЕЛЯ

Пример 1. Для основного подогревателя БО-200м, работающего на сетевой воде, в результате измерений получены следующие усредненные значения измеренных величин:

G_И = 500 т/ч,  = 60 °С,  = 90 °С,  = 1,12 кгс/см² (  = 102,3 °С).

Определяем:

- по рис. П2.3, б находим расчетное значение температурного напора, которое для условий измерений составит dt_Р = 8,3 °С;

- по графику приложения 4 при e = 3,60, j = 0,66 и  = 1,0 определяем степень загрязнения подогревателя, которая составит b′ = 20 %.

В соответствии с приведенной градацией состояние подогревателя оценивается удовлетворительным.

Пример 2. Для основных подогревателей ПСГ-2300, работающих на сетевой воде, в результате измерений получены усредненные значения измеренных величин.

Для ПСГ-2300-I: G_И = 3500 т/ч;  = 70 °С;  = 90 °С;  = 0,85 кгс/см² (  = 94,6 °С).

Для ПСГ-2300-II: G_И = 3500 т/ч;  = 90 °С;  = 110 °С;  = 1,65 кгс/см² (  = 113,7 °С).

Определяем для ПСГ-2300-I:

- по рис. П2.16, б находим расчетный температурный напор, который для условий измерений составит dt_Р = 2,9 °С;

- по графику приложения 4 при e = 6,9, j = 0,63 и  = 1,0 определяем степень загрязнения подогревателя, которая составит b′ = 19 %.

Для ПСГ-2300-I:

dt_Р = 2,4 °С;

b′ = 17 %.

В соответствии с приведенной градацией состояние обоих подогревателей оценивается удовлетворительным.

Пример 3. Для пикового подогревателя ПСВ-500-14-23, работающего на сетевой воде, в результате измерений получены следующие усредненные значения:

G_И = 1400 т/ч;  = 110 °С;  = 150 °С;  = 9,0 кгс/см² (  = 174,5 °С).

Определяем:

dt_Р = 12,5 °С (по рис. П2.32);

b′ = 34 %. (по графику приложения 4).

Состояние подогревателя оценивается неудовлетворительным.

Результаты данных измерений и оценки состояния поверхности нагрева приведенных примеров сведены в прилагаемую таблицу.

Результаты оценки состояния поверхности нагрева подогревателя типа ______________________________ ст. № _____________________

Дата проведения измерений

Температура воды на входе , °С

Температура воды на выходе , °С

Расход сетевой воды, т/ч

Давление пара , кгс/см²

Температура насыщенного пара , °С

Фактический температурный напор , °С

Расчетный температурный напор, dt_Р, °С

Нагрев сетевой воды Dt, °С

Отношение

Отношение

Степень загрязнения b′, %

Вывод о состоянии подогревателя

измеренный G_И

относительный

60

90

500

1,0

1,12

102,3

12,3

8,3

30,0

3,60

0,66

20

Удовлетворительное

70

90

3500

1,0

0,85

94,6

4,6

2,9

20,0

6,90

0,63

19

Удовлетворительное

90

110

3500

1,0

1,65

113,7

3,7

2,4

20,0

8,30

0,65

17

Удовлетворительное

110

150

1400

0,9

9,00

174,5

24,5

12,5

40,0

3,20

0,51

34

Неудовлетворительное

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общая часть

2. Порядок пользования способом оценки состояния сетевых подогревателей

Приложение 1 Теоретические основы способа оценки состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя

Приложение 2 Графики расчетных температурных напоров сетевых подогревателей

Приложение 3 Технические характеристики сетевых пароводяных подогревателей

Приложение 4 Показатель b′

Приложение 5 Обработка данных измерений

Приложение 6 Примеры оценки состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя